(Kurs ishi)

n7.doc

Variant 10

Quyidagi xususiyatlarga ega zanjirli plastinka konveyerining (KCP 15) dizaynini yakunlang:

• 
  ishlash Q= 250 t/soat;
• 
  veb tezligi  = 0,8 m/s;
• 
  konveyer uzunligi l= 90 m;
• 
  gorizontal qismning uzunligi l G= 40 m;
• 
  konveyerning egilish burchagi  = 7 o;
• 
  tashiladigan yuklarning zichligi  = 0,9 t/m3.

Topshiriqda ko'rsatilmagan o'z-o'zidan qabul qilingan parametrlar:

Vazifada ko'chirilayotgan yuk turi ko'rsatilmagan. Berilgan zichlikdan (0,9 t/m3) kelib chiqqan holda, yuk qand ekanligini taxmin qilish mumkin, ammo shakar yoki boshqa oziq-ovqat mahsulotlarini tashish uchun bunday yuqori quvvatga ega (250 t/soat) konveyerdan foydalanishi dargumon. .

Xuddi shunday ko'rsatkichga ega konveyerlar ko'mir sanoatida, masalan, uzoq devorli yuzalar yoki xom ko'mirni tashish uchun konveyer driftlarida qo'llaniladi. Shuning uchun men ko'mirni tashiladigan yuk sifatida qabul qilaman, xom ko'mirning zichligi vazifa shartlarini qondiradi.
Loyihalashtirilgan konveyer sxemasi:

1-rasm.

1. Dastlabki hisob-kitob.

Hisoblash uchun men tomonlari bo'lgan to'lqinli tasmali konveyerni qabul qilaman.

Men hisob-kitobni quyidagi betda ko'rsatilgan usul bo'yicha qilaman. 3.2.

1.1. Konveyerning kengligini aniqlash.

Konveyerning kengligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

m, (1,1)

Qayerda: Q= 250 t/soat - konveyerning unumdorligi;

 = 0,8 m/s - tarmoq tezligi;

 = 0,9 t/m 3 - tashilgan yukning zichligi;

K  - konveyerning moyillik burchagini hisobga olgan koeffitsient;

 = 40 o - yukni dam olishda joylashtirish burchagi (2-jadval ilovasi);

h= 0,16 m - tuvalning yon tomonlari balandligi, men nominal diapazondan tanlayman;

 = 0,7 - tomonlarning balandligidan foydalanish koeffitsienti (: 137-bet).

Koeffitsient K  formula bilan aniqlanadi:

, (1.2)

Qayerda:  = 7 o - konveyerning moyillik burchagi.

Olingan qiymatlarni 1.1 formulaga almashtirib, men tuvalning kengligini aniqlayman:

Umumiy yukning 10% gacha bo'lgan katta bo'laklarni o'z ichiga olgan tashilgan material uchun quyidagi shart bajarilishi kerak:

mm, (1,3)

Qayerda: a maks= 80 mm - katta bo'laklarning eng katta hajmi (: 136-bet).

Shart bajarilgan.

Men nihoyat nominal diapazondan tuvalning kengligini tanlayman B= 650 mm (: 3.6-jadval)
1.2. Tashish zanjiridagi yuklarni aniqlash.

Men birinchi navbatda konveyerning tortish elementi sifatida PVK tipidagi lamelli zanjirni (GOST 588-81) qabul qilaman.
Tashilgan yukning chiziqli yuki quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N/m (1,4)

Harakatlanuvchi qismlarning (zanjirli to'rlar) o'z og'irligidan chiziqli yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N/m, (1,5)

Qayerda: A= 50 - to'rning kengligi va yuk turiga qarab olinadigan koeffitsient (3.5-jadval).

Berilgan konveyer uchun zanjirning minimal kuchlanishi 1 yoki 3 nuqtalarda bo'lishi mumkin (1-rasm). Agar quyidagi shart bajarilsa, minimal kuchlanish 3-bandda bo'ladi:

Qayerda:  = 0,08 - to'g'ri uchastkalarda shassi harakatiga qarshilik koeffitsienti (3.7-jadval).

Shart bajarilmagan, shuning uchun minimal kuchlanish 1 nuqtada bo'ladi.

Men zanjirning minimal kuchlanishini qabul qilaman S min = S 1 = 1500 N. Tarmoq bo'ylab kontur bo'ylab yurish usulidan foydalanib, men 1..6 nuqtadagi keskinlikni aniqlayman (1-rasm) shunga o'xshash usuldan foydalanib: 3.2-band.

Qayerda: k:138-bet).

Tortish elementining kuchlanish diagrammasi:

2-rasm.
2. Konveyer elementlarini yakuniy hisoblash.

2.1. Elektr dvigatelini hisoblash va tanlash.

Drayvning tortish kuchi formula bilan aniqlanadi:

Qayerda: k= 1,06 - tishli tirgak atrofida egilganda zanjir tarangligini oshirish koeffitsienti (: 138-bet).

Elektr dvigatelining o'rnatilgan quvvati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

kVt, (2,2)

Qayerda:  = 0,95 - haydovchi samaradorligi (: 139-bet);

k h= 1.1 - quvvat zahirasi koeffitsienti (: 139-bet).

kVt

Men 4A seriyali ishga tushirish momentini oshirgan elektr motorini qabul qilaman (16-jadval ilovasi)

• 
  dvigatel turi - 4AR200L6UZ;
• 
  kuch N= 30 kVt;
• 
  aylanish chastotasi n dv= 975 aylanish tezligi;
• 
  tebranish momenti G.D. 2 = 1,81 kg m 2;
• 
  vazn m= 280 kg.
• 
  milni ulash diametri d = 55 mm.

2.2. Vites qutisini hisoblash va tanlash.

Chalg'igan tishli tirgaklarning qadam diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

m, (2,3)

Qayerda: t- qo'zg'alish zanjiri qadami;

z- tishli tishlar soni;

Oldindan qabul qilaman t= 0,2 m va z = 6.

m.

Men tishli tishli aylanish chastotasini formuladan foydalanib aniqlayman:

rpm (2.4)

rpm

Vites nisbati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

(2.5)

Vites qutisining chiqish milidagi moment quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Nm. (2.6)

Yuqorida belgilangan qiymatlarga asoslanib, men ikki bosqichli spiral vites qutisini qabul qilaman (: 27-jadval ilovasi):

• 
  vites qutisi turi - 1Ts2U-250;
• 
  vites nisbati u = 25;
• 
  Og'ir yuk nominal chiqish momenti M cr= 6300 Nm;
• 
  massasi m = 320 kg.

3-rasm.

1-jadval.

Barcha ma'lumotlardan olingan: Ilova jadvali. 29.

2.3. Yakuniy hisoblash va tortish zanjirini tanlash.

Zanjirdagi hisoblangan kuch quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (2,7)

Qayerda: S

Men zanjirlardagi dinamik yukni formuladan foydalanib aniqlayman:

N, (2,8)

Qayerda:  = 1,0 - konveyerning harakatlanuvchi qismlarining kamaytirilgan massasini kamaytirishni hisobga olgan holda koeffitsient, quyidagilarga muvofiq tanlanadi: p.140 da L> 60 m.

Topilgan qiymatlarni formula 2.7 ga almashtirib, quyidagilarni aniqlayman:

N.

Zanjirning uzilish kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N (2,9)
Yuqorida belgilangan qiymatlarga asoslanib, men plastinka zanjirini qabul qilaman (: Ilova 5-jadval):

• 
  zanjir turi - M450 (GOST 588-81);
• 
  zanjir qadami t= 200 mm;
• 
  sindirish kuchi S rezolyutsiya= 450 kN.

Zanjirning mustahkamligini tekshirish uchun konveyer ishga tushirilganda zanjirdagi yukni hisoblayman.

Konveyerni ishga tushirishda zanjirdagi maksimal kuch quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (2.10)

Qayerda: S d.p.- ishga tushirishda dinamik zanjir kuchi.

Ishga tushirish paytida zanjirning dinamik kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (2.11)

Qayerda: m k- konveyerning harakatlanuvchi qismlarining massasining kamayishi;

 - elektr motor milining burchak tezlashishi.

Konveyerning harakatlanuvchi qismlarining kamaytirilgan massasi formula bilan aniqlanadi

kg, (2,12)

Qayerda: k y= 0,9 - zanjirlarning elastik uzayishini hisobga olgan koeffitsient (: 140-bet);

k u= 0,6 - aylanuvchi massalarning o'rtacha tezligining o'rtacha tezlikka nisbatan pasayishini hisobga olgan koeffitsient (: 140-bet);

Gu= 1500 kgf - konveyerning aylanadigan qismlarining og'irligi (haydovchisiz), 140-bet bo'yicha qabul qilinadi

Elektr dvigatel milining burchak tezlashishi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

rad/s 2, (2.13)

Qayerda: I va boshqalar- konveyerning harakatlanuvchi massalarining motor miliga tushirilgan inersiya momenti.

M n.sr.- formula bilan aniqlanadi:

H m, (2,14)

M PST.- formula bilan aniqlanadi:

H m, (2,15)

Dvigatel miliga tushirilgan konveyerning harakatlanuvchi massalarining inersiya momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

H m s 2, (2.16)

Qayerda: I r.m.- elektr motori rotori va pin-gil muftasining inersiya momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

H m s 2, (2.17)

Qayerda: I m= 0,0675 - pin-sleeve muftasining inersiya momenti.

Qiymatlarni 2.10 ... 2.17 formulalariga almashtirib, konveyerni ishga tushirishda zanjirdagi maksimal quvvatni olaman.

H m s 2

H m s 2

rad/s 2

2.4. Kuchlanish moslamasini hisoblash.

Men vintli turdagi kuchlanishni qabul qilaman.

Kuchaytirgichning zarbasi miqdori zanjir qadamiga bog'liq va formula bilan aniqlanadi (: 5.1-band):

Men vintning umumiy uzunligini olaman L haqida = L+0,4 = 0,8 m.

Hisoblashni quyidagi usul bo'yicha qilaman: p. 2.4

Men vint uchun materialni qabul qilaman - ruxsat etilgan kesish kuchlanishiga ega po'lat 45 [  ] av = 100 N/mm 2 va oqish quvvati  T= 320 N/mm 2. Men ipning turini tanlayman: to'rtburchaklar (GOST 10177-82).

Men yong'oq uchun materialni qabul qilaman - bronza Br. AZh9-4 ruxsat etilgan kesish kuchlanishi bilan [  ] av = 30 N/mm 2, maydalash uchun [  ] sm = 60 N/mm 2, kuchlanish kuchi  R= 48 N/mm 2. Ip turi bir xil.

Vintli ipning o'rtacha diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm, (2,19)

Qayerda:  = 2 - yong'oq balandligining o'rtacha diametriga nisbati (: 106-bet);

[p] = 10 N/mm 2 - po'latni bronzaga ishqalaganda ishqalanish materiallariga qarab ipdagi ruxsat etilgan kuchlanish (: 106-bet) [ p] = 8...12 N/mm 2;

K= 1,3 - kuchlanish bobinlarining notekis yukini hisobga olgan holda koeffitsient (: 106-bet);

mm

Ipning ichki diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm, (2,20)

Vintning uzunligi katta va katta barqarorlik talab qilinishini hisobga olib, men qabul qilaman d 1 = 36 mm.
Ip balandligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

O'rtacha ip diametrining sozlangan qiymati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Ipning tashqi diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Ipning oldingi burchagi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Men o'z-o'zidan tormozlashning ishonchliligini tekshiryapman, buning uchun quyidagi shart bajarilishi kerak:

, (2.25)

Qayerda: f= 0,1 - po'lat va bronza orasidagi ishqalanish koeffitsienti.

Shart bajarilgan.

Men barqarorlikni tekshiryapman. Barqarorlik sharti (:107-bet):

, (2.26)

Qayerda:  - ruxsat etilgan bosim kuchlanishlarining sirpanish koeffitsienti barqarorlikni hisoblashda vintning egiluvchanligiga () bog'liq holda aniqlanadi.

[ -1 P] - ruxsat etilgan siqilish kuchlanishi.

Ruxsat etilgan siqilish kuchlanishi formula bilan aniqlanadi:

N/mm 2, (2,27)

Vintning moslashuvchanligi formula bilan aniqlanadi:

, (2.28)

bu yerda:  =2 - qisqartirilgan uzunlik koeffitsienti (: 107-bet).

Kimdan: jadval 2.39 vintning ma'lum moslashuvchanligi asosida men topaman  = 0,22. Olingan ma'lumotlarni 2.26 shartga almashtiraman:

Shart bajarilgan.

Vint kuchlanishda ishlaganligi sababli, barqarorlikni tekshirish kerak emas.

Men vintni mustahkamligi, mustahkamligi holatini tekshiraman:

, (2.29)

Qayerda:
(yuqorida tavsiflangan);

M 1 - ipdagi ishqalanish momenti (N mm);

M 2 - tovondagi ishqalanish momenti (to'xtash) (N mm);

Ipdagi ishqalanish momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Tovondagi ishqalanish momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N mm, (2,31)

Qayerda: d n= 20 mm - tovonning diametri, kamroq qabul qilinadi d 1 .

Olingan ma'lumotlarni 2.29-shartga almashtiraman:

Shart bajarilgan.

Yong'oqning balandligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Yong'oqdagi iplar soni quyidagi formula bilan aniqlanadi:

(2.33)

Men yong'oq ipining kesish kuchini tekshiraman, mustahkamlik holati:

(2.33)

Shart bajarilgan

Men kuchlanish kamonini usul bo'yicha tanlayman: 3-jild, 2-bob.

Kuchlanish moslamasining qolgan o'lchamlari tizimli ravishda olinadi.

2.5. Millarni hisoblash va podshipniklarni tanlash.

2.5.1. Drayv mili.

Men 45 po'latni milya materiali sifatida qabul qilaman (ish qismining diametri 120 mm dan ortiq).  IN  1 = 0.43 B= 314 N/mm 2,  -1 = 0.58  1 = 182 N/mm 2

Men milning taxminiy minimal diametrini formuladan foydalanib, faqat burilish asosida aniqlayman:

mm, (2,34)

bu erda: M = 5085 Nm - mildagi moment (oldin aniqlangan);

[] k = 25 N/mm 2 - po'lat 45 uchun ruxsat etilgan burilish kuchlanishi (: 96-bet).

mm.

Standart diapazondan (GOST 6636-69 R 40) eng yaqin diametr qiymatini tanlang d pv= 100 mm. Men bu diametrni rulmanlar uchun qabul qilaman. Drayv tishlarini mahkamlash uchun men diametrni olaman d= 120 mm. Chalg'igan tishli uyasining kengligi momentni uzatish uchun kalitning zarur uzunligidan kelib chiqqan holda aniqlanadi. Kalitning uzunligi qulash va mustahkamlik shartlariga qarab belgilanadi:

, (2.35)

Qayerda: l- kalit uzunligi, mm;

d- kalitning joylashgan joyidagi milning diametri, mm;

h, b, t 1 , - o'lchamlari ko'ndalang kesim klavishlar, mm (tanlang: 6.9-jadval);

[ ] sm- ruxsat etilgan rulman kuchlanishi, po'latdan 100-120 N / mm 2 uchun.

Shuningdek, 2.35-shartga asoslanib, men diametri olinadigan milning birlashtiruvchi uchi uchun kalitning parametrlarini aniqlayman. d= 95 mm va uzunligi l= 115 mm (birlashma cheklovlari). Kalitlarning barcha geometrik o'lchamlarining qiymatlari 2-jadvalda keltirilgan.

2-jadval.

* Men 180 o burchak ostida joylashgan ikkita tugmachadan foydalanaman.

Chalg'igan tishli tishli kalitlarning uzunligidan kelib chiqib, men ikkinchisining uyalarining uzunligini tanlayman. l st= 200 mm.
Yuqorida sanab o'tilgan o'lchamlarni, shuningdek, mahkamlash elementlarining o'lchamlarini hisobga olgan holda, konstruktiv ravishda rulmanlarning markazlari orasidagi masofani 1300 mm deb hisoblayman.

Drayv milining dizayn diagrammasi va egilish momentlarining diagrammasi quyidagicha (men tishli tishli og'irligini e'tiborsiz qoldiraman):

4-rasm.

Qayerda: R 1 Va R 2 - podshipniklardagi tayanchlarning reaktsiyasi, N;

P- tishli tirgaklardagi yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N. (2,36)

Dizayn va qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi yuklarining simmetriyasi tufayli R 1 = R 2 = P= 13495 N.

Quvvat uchun milning sinov hisobi .

Milning mustahkamligi sharti quyidagi formula bo'yicha aniqlangan xavfsizlik chegarasidir:

, (2.37)

Qayerda: n  - normal kuchlanishlar uchun xavfsizlik omili;

n  - tangensial kuchlanishlar uchun xavfsizlik omili.

[n] = 2,5 - minimal qabul qilinadigan xavfsizlik chegarasi.

Oddiy kuchlanishlar uchun xavfsizlik koeffitsienti, agar eksenel yuk bo'lmasa, quyidagi formula bilan aniqlanadi:

, (2.38)

Qayerda: k  = 1,75 samarali stress konsentratsiyasi omili (6.5-jadval);

  = Oddiy kuchlanishlar uchun 0,7 shkala koeffitsienti (6.8-jadval);

  - normal egilish kuchlanishlarining amplitudasi, N/mm 2, formula bilan aniqlanadi:

, (2.39)

Qayerda: V- egilish qarshiligi momenti, mm 3, formula bilan aniqlanadi:

mm 3 (2,40)

Tangensial kuchlanishlar uchun xavfsizlik koeffitsienti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

, (2.41)

Qayerda: k  = 1,6 samarali burilish kuchlanish kontsentratsiyasi koeffitsienti (6.5-jadval);

  = Oddiy kuchlanishlar uchun 0,59 shkala koeffitsienti (6.8-jadval);

  =  m- amplituda va o'rtacha kuchlanish, N/mm 2, formula bilan aniqlanadi:

, (2.42)

Qayerda: V Kimga- buralishga qarshilik momenti, mm 3, formula bilan aniqlanadi:

mm 3 (2,43)

Men qiymatlarni 2.37 ... 2.43 formulalariga almashtiraman

N/mm 2.

N/mm 2.

Shart bajarilgan.

Rulmanlarni tanlash.

Konveyer ramkasiga alohida podshipnik korpuslarini o'rnatishda ularning tekislanishi va milning noto'g'ri joylashishi buzilganligi sababli, men quyidagi parametrlarga ega ikki qatorli sferik rulmanlar 1320 (GOST 5720-75 va 8545-75) ni tanlayman:

d= 100 mm (ichki diametri)

D= 215 mm (tashqi diametri)

B= 47 mm (kengligi)

C= 113 kN (Dinamik yuk darajasi)

Men rulmanlarning chidamliligini tekshiraman, men buni formuladan foydalanib aniqlayman:

h, (2,44)

Qayerda: n= 39 rpm - milning aylanish tezligi;

P uh- eksenel yuk bo'lmasa, podshipnikga ekvivalent yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N, (2,45)

Qayerda: V= 1 - halqalarning aylanishini hisobga olgan holda koeffitsient (: 117-bet);

K T= 1 - harorat koeffitsienti (: 7.1-jadval);

K  = 2.0 - yuk koeffitsienti (7.2-jadval).

h

Chidamlilik etarli.
2.5.2. Kengaytirgich mili.

Men 2.5.1-bandga o'xshash hisob-kitoblarni amalga oshiraman.

Men val materiali sifatida 45 po'latni olaman (ish qismining diametri 100 mm dan ortiq: 3.3-jadval), kuchlanish kuchi  IN= 730 N/mm 2, chidamlilik chegaralari:  1 = 0.43 B= 314 N/mm 2,  -1 = 0.58  1 = 182 N/mm 2

Shaft diametri tizimli ravishda qo'zg'aluvchan mil diametrining 0,8 ga teng deb hisoblanadi d= 80 mm (: 5.3.1-band)

Milning dizayn diagrammasi rasmga o'xshaydi. 4.

N.

Men bu diametrni rulmanlar uchun qabul qilaman. Drayv tishlarini mahkamlash uchun men diametrni olaman d= 100 mm. Men konstruktiv ravishda qo'zg'aysan tishli uyasining kengligini olaman.

Men milning mustahkamligini faqat egilish stresslari orqali tekshiraman, chunki ... mildagi moment minimal (31,4 Nm).

N/mm 2.

Ta'minot etarli darajada ko'proq.

Rulmanlarni tanlash.

Konveyer ramkasiga alohida podshipnik korpuslarini o'rnatishda ularning tekislanishi va milning noto'g'ri joylashishi buzilganligi sababli, men quyidagi parametrlarga ega ikki qatorli sferik radial rulmanlar 1218 (GOST 5720-75 va 8545-75) ni tanlayman:

d= 800 mm (ichki diametri)

D= 160 mm (tashqi diametri)

B= 30 mm (kengligi)

C= 44,7 kN (Dinamik yuk darajasi)

h

Chidamlilik etarli.

2.6. Tormoz qurilmalari va muftalarni hisoblash va tanlash.

Konveyerning bir qismining egilishi tufayli konveyer yuklangan holatda o'chirilganda, yukning og'irligi tasma harakatiga qarama-qarshi yo'nalishda yo'naltirilgan kuch hosil qiladi. Men bu kuchni formuladan foydalanib aniqlayman (tishli tishli qarshilikni e'tiborsiz qoldirib):

Salbiy quvvat qiymati konveyer elementlarining ishqalanish kuchi yukning aylanish kuchidan yuqori ekanligini anglatadi va shuning uchun tormozlash moslamasini ishlatishning hojati yo'q.

Momentni elektr motoridan vites qutisining kirish miliga o'tkazish uchun men dvigatel mili uchun muftalarning teshiklari bo'lgan MUVP (GOST 21424-75) tipidagi elastik yengli pinli muftadan foydalanaman ( d dv= 55 mm) va vites qutisining kirish mili ostida (konus burg'ulash d p1= 40 mm).

Elektr dvigatel miliga etkazib beriladigan moment vites qutisining chiqish milidagi momentning vites qutisining tishli nisbatiga nisbatiga tengdir. M dv= 203,4 Nm.

Marj va umumiy o'lchamlarni hisobga olgan holda, men nominal momentga ega bo'lgan ulanishni qabul qilaman M cr= 500 Nm, muftaning maksimal (umumiy) diametri D = 170 mm, maksimal uzunligi L = 225 mm, pinlar soni n= 8, barmoq uzunligi l= 66 mm, M10 pinining birlashtiruvchi ipi. (Ulanish haqidagi ma'lumotlar: 42, 43-ilovalar jadvallaridan olingan.)

Torkni vites qutisining chiqish milidan qo'zg'aysan miliga o'tkazish uchun men konusli teshikli MZ (GOST 5006-83) tipidagi tishli muftadan foydalanaman (versiya K). d p2= 90 mm) vites qutisining chiqish miliga ulanish uchun. Qo'zg'aysan miliga ulanish uchun ulash teshigi silindrsimon d= 95 mm ikkita kalit yo'li bilan.

Taklif etilgan ro'yxatdan (45-jadvalga ilova) nominal momentga ega bo'lgan muftani tanlayman. M cr= 19000 Nm.

2.7. Yulduzcha hisoblash.

Ma'lum parametrlar:

• 
  tishli tishli qadam diametri d e= 400 mm;
• 
  tishlar soni z = 6;
• 
  tish balandligi t= 200 mm.
• 
  zanjir rulosining diametri D ts= 120 mm.

mm, (2,47)

Bunda: K=0,7 - tish balandligi koeffitsienti (:t.2 31-jadval).

Depressiyalar doirasining diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Depressiya yoylari markazlarining siljishi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

e = 0.01 .. 0.05 t= 8 mm. (2,49)

Tish bo'shliqlarining radiusi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

r = 0.5(D ts - 0.05t) = 50 mm. (2,50)

Yarim tish burchagi  = 15 o (:t.2 31-jadval).

Tish burchagi burchagi  = 86 o (:t.2 31-jadval).

Tish boshining egrilik radiusi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Tish profilining tekis qismining balandligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

mm. (2,52)

Men tishning kengligini formuladan foydalanib aniqlayman:

b f= 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (2,53)

Tish cho'qqisining kengligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

b = 0.6b f= 21 mm. (2,54)

Tojning diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm, (2,55)

Qayerda: d 5 = 150 mm - zanjir rolikli gardishning diametri;

h= 70 mm - zanjir plitasining kengligi.

2.8. Konveyerning ayrim konstruktiv elementlarini hisoblash.

Zanjir roliklari uchun yuk ko'taruvchi tayanch sifatida men GOST 8240-89 bo'yicha egilish qarshilik momenti bilan 12-kanalni tanlayman. V x= 8,52 sm 3. Qo'llab-quvvatlovchi kanal payvandlangan ramkalarga tayanadi, men ramkalar orasidagi masofani aniqlayman:

12-kanal uchun maksimal ruxsat etilgan egilish momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Butun yuk ikki kanalga taqsimlanganligini hisobga olib, formuladan foydalanib maksimal oraliq uzunligini aniqlayman (formulaning hosilasini qoldiraman):

m (2,57)

Yuk ko'taruvchi kanalning haddan tashqari egilishining oldini olish uchun men 3 barobar xavfsizlik chegarasini va 1,2 m uzunlikdagi masofani qabul qilaman.
Konveyerning eğimli qismdan gorizontal qismga o'tishdagi egilish radiusi, qabul qilingan me'yorga muvofiq, zanjir qadamiga asoslanadi. R= 3 m.

Adabiyot.

1. Baryshev A.I., Steblyanko V.G., Xomichuk V.A. PRTS ishlarini mexanizatsiyalash. Tashish mashinalarining kurs va diplom loyihasi: Qo'llanma/ A.I.ning umumiy tahriri ostida. Barysheva - Donetsk: DonGUET, 2003 - 471 p., kasal.
2. Baryshev A.I., Yuklash-tushirish, transport va ombor ishlarini mexanizatsiyalash Oziq-ovqat sanoati. 2-qism. Tashish mashinalari. - Donetsk: DonGUET, 2000 - 145 p.
3. S.A. Chernavskiy Mashina qismlarining kurs dizayni, M .: Mashinostroenie, 1979. 351 p.
4. Anufriev V.I. Dizayner va muhandisning uch jildli qo'llanmasi, M.: Mashinostroenie, 2001 yil.
5. Yablokov B.V., Belov S.V. Yuk ko'tarish va tashish qurilmalari (plastinkali konveyerlar) bo'yicha kurs loyihasi bo'yicha ko'rsatmalar, Ivanovo, 2002 yil.

Kirish

Plastinkali konveyerlar og'ir (500 kg va undan ortiq) bo'laklarni, katta qismlarni, shu jumladan, tashish uchun mo'ljallangan. o'tkir qirrali materiallar, shuningdek, yuqori haroratga qizdirilgan yuklar. Plastinkali konveyerlar, statsionar yoki mobil, lenta konveyerlari bilan bir xil asosiy komponentlarga ega.

Yuk ko'taruvchi korpus - bu 1 yoki 2 tortish zanjiriga (buta-rolik) biriktirilgan alohida plitalardan iborat bo'lgan metall, kamroq yog'och, plastmassa taxta plitasi. Kema tekis, gofrirovka qilingan yoki quti shaklida, qirralari bo'lmagan yoki qirralari bo'lishi mumkin. Traktsion zanjirlar romning uchlarida o'rnatilgan qo'zg'aysan va kuchlanish tishli tishli tirgaklari atrofida aylanadi. Umumiy maqsadli apronli konveyerlar (asosiy turdagi) va maxsuslari bor.Mahsulot unumdorligini oshirish uchun tekis palubali konveyerlar qo'zg'almas tomonlar bilan to'ldiriladi. Odatda apronli konveyerlar 2000 t/soatgacha quvvatga ega. Alohida ko'rinish Rossiyada so'nggi 15-20 yil ichida eng keng tarqalgan plastinka konveyerlari modulli tasmali konveyerdir. Lenta plastik yoki temir bo'lishi mumkin. Ishlab chiqarilgan kamarlarning keng assortimenti ularning keng ko'lamli qo'llanilishini ham belgilaydi: mahsulotni o'zaro tashish va to'g'ridan-to'g'ri mashinaga etkazib berishdan tortib, oziq-ovqat sanoatida, shuningdek savdoda foydalanishgacha.

1. Dizayn tavsifi

Shakl 1. Loyihalashtirilgan konveyerning sxemasi:

Apronli konveyerning asosiy yig'ish birliklari: qatlamli mato, ishlaydigan roliklar, tortish elementi va kuchlanish moslamasi. To'rtburchaklar yoki trapezoidal kesmaga ega bo'lgan mato plitalari muhrlangan; ko'mirni tashish uchun plitalarning qalinligi 3-4 mm, og'irligi 6-8 mm bo'lgan katta o'lchamli jinslar uchun. Roliklar plitalarga qisqa konsol yordamida yoki o'qlar orqali biriktiriladi. Plitalar mahkamlangan tortish elementi sifatida 1 yoki 2 ta plastinka yoki dumaloq bog'lovchi zanjirlar ishlatiladi. Bükme konveyerida bitta dumaloq zanjir mavjud. Qo‘zg‘atuvchining so‘nggi stansiyasiga elektr motor, mufta, uzatmalar qutisi va qo‘zg‘alish tishli tishli qo‘zg‘aluvchi vali kiradi.Oraliq yo‘l tipidagi uzatmalarni o‘rnatish mumkin bo‘lib, ularda kameralar harakatlantiruvchi zanjirga biriktiriladi va tsilindrning bo‘g‘inlari bilan o‘zaro ta’sir qiladi. konveyerning tortish zanjiri. Kesish moslamasi odatda konveyerning quyruq uchida joylashgan. Plastinkali konveyerning afzalliklari: abraziv tosh massasini kichik egrilik radiuslari bilan egri chiziq bo'ylab tashish imkoniyati; qirg'ichli konveyerlarga qaraganda harakatga va energiya sarfiga nisbatan past qarshilik; bir poezdda konveyer uzunligini oshirish imkonini beruvchi oraliq drayvlarni o'rnatish imkoniyati.

Kamchiliklari: yuqori metall iste'moli, plastinka matosining murakkab dizayni va uni nam va yopishqoq tosh massasi qoldiqlaridan tozalashning qiyinligi, ish paytida plitalarning deformatsiyasi, bu mayda fraktsiyalarning to'kilishiga olib keladi.

2. Perronli konveyerni hisoblash

.1 Konveyer kengligini aniqlash

Hisoblash uchun biz tomonlari bo'lgan gofrirovka qilingan bantli konveyerni qabul qilamiz.

Konveyerning kengligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

m, (2,1)

bu yerda Q = 850 t/soat - konveyer unumdorligi;

u = 1,5 m/s - tarmoq tezligi;

r = 2,7 t/m 3 - tashilgan yukning zichligi;

K b =0,95 - konveyerning qiyalik burchagini hisobga olgan koeffitsient;

j = 45 o - dam olishda yukni tushirish burchagi;

h = 0,16 m - nominal diapazondan tanlangan tuvalning yon tomonlari balandligi;

y = 0,7 - yon balandlikdan foydalanish koeffitsienti

K b koeffitsienti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

b =10 o - konveyerning egilish burchagi.

Olingan qiymatlarni (1.1) formulaga almashtiramiz.

10% gacha katta bo'laklarni o'z ichiga olgan tashiladigan materiallar uchun

umumiy yukdan quyidagi shart bajarilishi kerak:

mm (2,3)

a max = 80 mm - katta bo'laklarning eng katta hajmi.

Shart bajarilgan.

Biz nihoyat B = 400 mm nominal diapazondan vebning kengligini tanlaymiz

2.2 Tashish zanjiridagi yuklarni aniqlash

Biz uni konveyerning tortish elementi sifatida oldindan qabul qilamiz

plastinka zanjiri turi PVK (GOST 588-81).

Tashilgan yukning chiziqli yuki quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

(2.4)

Harakatlanuvchi qismlarning (zanjirli to'rlar) o'z og'irligidan chiziqli yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N/m, (2,5)

A = 50 - koeffitsient yuk turining tarmog'ining kengligiga qarab olinadi

Berilgan konveyer uchun zanjirning minimal kuchlanishi 1 yoki 3 nuqtalarda bo'lishi mumkin (1-rasm). Agar quyidagi shart bajarilsa, minimal kuchlanish 3-bandda bo'ladi:

w = 0,08 - shassi harakatiga qarshilik koeffitsienti

tekis bo'limlar

Shart bajarilmagan, shuning uchun minimal kuchlanish 1 nuqtada bo'ladi.

Biz zanjirning minimal kuchlanishini qabul qilamiz S min = S 1 = 1500 N. To'r bo'ylab kontur bo'ylab yurish usulidan foydalanib, shunga o'xshash usul yordamida 1..6 nuqtadagi kuchlanishni aniqlaymiz (1-rasm).

k = 1,06 - tishli tishli aylana bo'ylab harakatlanayotganda zanjir tarangligini oshirish koeffitsienti

N.

Shakl 2. Tortish elementining kuchlanish diagrammasi

3. Konveyer elementlarini hisoblash

.1 Elektr dvigatelini hisoblash va tanlash

Drayvning tortish kuchi formula bilan aniqlanadi:

bu erda k = 1,06 - egilishda zanjirning kuchlanishini oshirish koeffitsienti

yulduzlar

Elektr dvigatelining o'rnatilgan quvvati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

kVt, (3,2)

bu erda h = 0,95 - haydash samaradorligi

k z = 1,1 - quvvat zahirasi omili

Biz 4A seriyali ishga tushirish momentini oshiruvchi elektr motorini qabul qilamiz

dvigatel turi - 4AR200L6UZ;

quvvat N = 30 kVt;

aylanish tezligi n vosita = 975 rpm;

tebranish momenti GD 2 = 1,81 kg m 2;

massasi m = 280 kg.

milni ulash diametri d = 55 mm.

3.2 Vites qutisini hisoblash va tanlash

Chalg'igan tishli tirgaklarning qadam diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

bu erda t - qo'zg'alish zanjirining qadami;

z - tishli tishli tishlar soni;

Biz shartli ravishda t = 0,2 m va z = 6 ni qabul qilamiz.

m.

Tishlilarning aylanish tezligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

RPM (3.4)

rpm

Vites nisbati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

(3.5)

U

Vites qutisining chiqish milidagi moment quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Nm. (3.6)

M

Yuqorida belgilangan qiymatlarga asoslanib, biz ikki bosqichli spiral vites qutisini qabul qilamiz

vites qutisi turi - 1Ts2U-250;

vites nisbati u = 25;

og'ir yuk ostida chiqish milidagi nominal moment Mcr = 6300 Nm;

massasi m = 320 kg.

Kirish va chiqish vallari muftalar uchun konusning birlashtiruvchi uchlariga ega (3-rasm), ularning asosiy o'lchamlari 1-jadvalda keltirilgan.

Shakl 3. Milga qismlarni o'rnatish sxemasi.

Jadval 1. Millarning geometrik parametrlari

3.3 Tortish zanjirini hisoblash va tanlash

Zanjirdagi dizayn kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (3,7)

Zanjirdagi dinamik yuk quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (3,8)

bu erda y = 1,0 - L > 60 m ga muvofiq tanlangan konveyerning harakatlanuvchi qismlarining kamaytirilgan massasini kamaytirishni hisobga oladigan koeffitsient.

Topilgan qiymatlarni formulaga (3.7) almashtirib, biz quyidagilarni olamiz:

N.

Zanjirning uzilish kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Yuqorida belgilangan qiymatlarga asoslanib, biz plastinka zanjirini qabul qilamiz

zanjir turi - M450 (GOST 588-81);

zanjir qadami t = 200 mm;

sindirish kuchi S kesish. = 450 kN.

Zanjirning mustahkamligini tekshirish uchun konveyer ishga tushirilganda zanjirdagi yukni hisoblab chiqamiz.

Konveyerni ishga tushirishda zanjirdagi maksimal kuch quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N, (3.10)

bu erda S d.p - zanjirning ishga tushirishdagi dinamik kuchi.

Ishga tushirishda zanjirning dinamik kuchi formula bilan aniqlanadi

N, (3.11)

bu erda m k - konveyerning harakatlanuvchi qismlarining kamaytirilgan massasi;

Konveyerning harakatlanuvchi qismlarining kamaytirilgan massasi formula bilan aniqlanadi

kg, (3,12)

bu erda k y = 0,9 - zanjirlarning elastik cho'zilishi hisobga olingan koeffitsient

k u = 0,6 - o'rtacha tezlikning pasayishini hisobga olgan holda koeffitsient

o'rtacha tezlik bilan solishtirganda aylanadigan massalar.

Gu = 1500 kgf - konveyerning aylanadigan qismlarining og'irligi (haydovchisiz), muvofiq qabul qilingan

Elektr dvigatel milining burchak tezlashishi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

rad/s 2 , (3.13)

bu yerda I pr - konveyerning harakatlanuvchi massalarining motor miliga tushirilgan inersiya momenti.

M p.sr - formula bilan aniqlanadi:

H m, (3,14)

M p.st - formula bo'yicha aniqlanadi:

H m, (3,15)

Dvigatel miliga tushirilgan konveyerning harakatlanuvchi massalarining inersiya momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

H m s 2, (3.16)

Bu erda I r.m - elektr motori rotori va g'ishtli muftaning inersiya momenti, formula bilan aniqlanadi:

H m s 2, (3.17)

Bu erda I m = 0,0675 - pin-qoplamaning inersiya momenti.

Qiymatlarni 3.10... 3.17 formulalariga almashtirib, konveyerni ishga tushirishda zanjirdagi maksimal quvvatni olamiz.

H m s 2

H m s 2

rad/s 2

3.4 Tensionerni hisoblash

Biz vintli turdagi kuchlanish moslamasini qabul qilamiz.

Tensioner zarbasining kattaligi zanjir qadamiga bog'liq va formula bilan aniqlanadi

Vintning umumiy uzunligi L rev = L+0,4 = 0,8 m sifatida qabul qilinadi.

Biz vint uchun materialni qabul qilamiz - ruxsat etilgan kesish kuchlanishi s av = 100 N / mm 2 va oquvchanlik kuchi s T = 320 N / mm 2 bo'lgan po'lat 45. Men ipning turini tanlayman: to'rtburchaklar (GOST 10177-82).

Biz yong'oq uchun materialni qabul qilamiz - bronza Br. AZh9-4 ruxsat etilgan siljish kuchlanishi s av = 30 N/mm 2, eziluvchan kuchlanish s sm = 60 N/mm 2, tortishish kuchlanishi s P = 48 N/mm 2. Ip turi bir xil.

Vintning o'rtacha diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm, (3,19)

bu erda y = 2 - yong'oq balandligining o'rtacha diametrga nisbati

[p] = 10 N/mm 2 - po'latning bronzaga ishqalanishi paytida ishqalanish materiallariga qarab ipdagi ruxsat etilgan kuchlanish [p] = 8...12 N/mm 2;

K = 1,3 - kuchlanish bobinlarining notekis yukini hisobga olgan holda koeffitsient

mm

Ipning ichki diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm, (3,20)

Vintning uzunligi katta va katta barqarorlik talab qilinishini hisobga olsak, biz d 1 = 36 mm ni olamiz.

Ip balandligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm (3,21)

O'rtacha ip diametrining sozlangan qiymati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm (3,22)

Ipning tashqi diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm (3,23)

Ipning spiral burchagi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Biz o'z-o'zini tormozlashning ishonchliligini tekshiramiz, buning uchun quyidagi shart bajarilishi kerak:

, (3.25)

bu erda f = 0,1 - po'lat va bronza orasidagi ishqalanish koeffitsienti.

Shart bajarilgan.

Biz barqarorlikni tekshiramiz.

, (3.26)

Bu erda j - ruxsat etilgan bosim kuchlanishlarining sirpanish koeffitsienti; barqarorlikni hisoblashda u vintning egiluvchanligiga (l) bog'liq holda aniqlanadi.

Ruxsat etilgan siqish stressi.

Ruxsat etilgan siqilish kuchlanishi formula bilan aniqlanadi:

N/mm 2, (3,27)

Vintning moslashuvchanligi formula bilan aniqlanadi:

, (3.28)

bu erda m =2 - qisqartirilgan uzunlik koeffitsienti

Vintning ma'lum moslashuvchanligiga asoslanib, men j = 0,22 ni topaman. Olingan ma'lumotlarni 2.26 shartga almashtiramiz:

Shart bajarilgan.

Vint kuchlanishda ishlaganligi sababli, barqarorlikni tekshirish kerak emas.

Biz vintni mustahkamligi, mustahkamligi holatini tekshiramiz:

, (3.29)

Qayerda (yuqorida tavsiflangan);

M 1 - ipdagi ishqalanish momenti (N mm);

M 2 - tovondagi ishqalanish momenti (to'xtash) (N mm)

Ipdagi ishqalanish momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N m (3,30)

Tovondagi ishqalanish momenti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

N mm, (3,31)

Bu erda d n = 20 mm - tovonning diametri, d 1 dan kam qabul qilingan.

Olingan ma'lumotlarni 3.29 shartga almashtiramiz:

Shart bajarilgan.

Yong'oqning balandligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

mm (3,32)

Yong'oqdagi iplar soni quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Yong'oq ipining kesish kuchini, mustahkamlik holatini tekshiramiz:

Shart bajarilgan

3.5 Millarni hisoblash

Drayv mili

Mil materiali sifatida biz 45 po'latni olamiz, kuchlanish kuchi

s B = 730 N/mm 2, chidamlilik chegaralari: s -1 = 0,43 s B = 314 N/mm 2, t -1 = 0,58 s - 1 = 182 N/mm 2

Men milning taxminiy minimal diametrini formuladan foydalanib, faqat burilish asosida aniqlayman:

mm, (3,34)

bu erda M = 5085 Nm - mildagi moment

25 N / mm 2 - po'lat 45 uchun ruxsat etilgan burilish kuchlanishi

mm.

Standart seriyadan (GOST 6636-69 R40) biz eng yaqin diametrli qiymatni tanlaymiz d pv = 100 mm. Biz bu diametrni rulmanlar uchun qabul qilamiz. Drayv tishli vintlarni mahkamlash uchun biz d = 120 mm diametrni olamiz. Chalg'igan tishli uyasining kengligi momentni uzatish uchun kalitning zarur uzunligidan kelib chiqqan holda aniqlanadi.

Kalitning uzunligi qulash va mustahkamlik shartlariga qarab belgilanadi:

, (3.35)

bu erda l - kalitning uzunligi, mm;

d - kalit o'rnatilgan joyda mil diametri, mm;

h, b, t 1, - kalitning kesimining o'lchamlari, mm

[s] sm - ruxsat etilgan rulman kuchlanishi, po'latdan 100-120 N / mm 2 uchun.

Shuningdek, 3.35-shartga asoslanib, diametri d = 95 mm va uzunligi l = 115 mm bo'lgan milning birlashtiruvchi uchi uchun kalitning parametrlarini aniqlaymiz. Kalitlarning barcha geometrik o'lchamlarining qiymatlari 2-jadvalga kiritilgan.

Jadval 2. Millarning geometrik parametrlari

* Biz 180 o burchak ostida joylashgan ikkita kalitdan foydalanamiz.

Chalg'igan tishli tishli kalitlarning uzunligidan kelib chiqib, biz ikkinchisining uyalarining uzunligini l st = 200 mm sifatida tanlaymiz.

Drayv milining konstruktiv diagrammasi va egilish momentlari diagrammasi shaklga ega

4-rasm. Moment diagrammalari

bu erda R 1 va R 2 - rulmanlardagi tayanchlarning reaktsiyalari, N;

P - bu formula bo'yicha aniqlanadigan tishli tishli yuk.

N. (3,36)

Dizayn va qo'llab-quvvatlash reaktsiyasi yuklarining simmetriyasi tufayli

R 1 = R 2 = P = 13495 N.

Hisoblash 2.5.1-bandga o'xshash tarzda amalga oshiriladi.

Milya materiali sifatida biz po'lat 45 ni olamiz (ish qismining diametri 100 mm dan ortiq), kuchlanish kuchi s B = 730 N / mm 2, chidamlilik chegaralari: s -1 = 0,43 s B = 314 N / mm 2, t -1 = 0,58 s - 1 = 182 N / mm 2

Mil diametri tizimli ravishda qo'zg'aluvchan milning diametri d = 80 mm dan 0,8 sifatida olinadi.

Milning dizayn diagrammasi rasmga o'xshaydi. 4.

N.

Biz bu diametrni rulmanlar uchun qabul qilamiz. Drayv tishlarini mahkamlash uchun biz d = 100 mm diametrni olamiz. Drayv tishli uyasining kengligi konstruktiv tarzda olinadi.

3.6 Rulmanlarni tanlash

Konveyer ramkasiga alohida podshipnik korpuslarini o'rnatishda ularning tekislanishi va milning noto'g'ri joylashishi buzilganligi sababli, biz quyidagi parametrlarga ega ikki qatorli sferik rulmanlar 1320 (GOST 5720-75 va 8545-75) ni tanlaymiz:

d = 100 mm (ichki diametri)

D = 215 mm (tashqi diametri)

B = 47 mm (kenglik)

C = 113 kN (Dinamik yuk darajasi)

Biz rulmanlarning chidamliligini tekshiramiz, bu formula bilan aniqlanadi:

h, (3,37)

bu erda n = 39 rpm - milning aylanish tezligi;

P e - eksenel yuk bo'lmasa, rulmandagi ekvivalent yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

N, (3,38)

bu erda V = 1 - halqalarning aylanishini hisobga olgan holda koeffitsient

K T = 1 - harorat koeffitsienti

K s = 2,0 - yuk koeffitsienti

h) chidamlilik etarli

Konveyer ramkasiga alohida podshipnik korpuslarini o'rnatishda ularning tekislanishi va milning noto'g'ri joylashishi buzilganligi sababli, men quyidagi parametrlarga ega ikki qatorli sferik radial rulmanlar 1218 (GOST 5720-75 va 8545-75) ni tanlayman:

d = 800 mm (ichki diametri)

D = 160 mm (tashqi diametri)

B = 30 mm (kenglik)

C = 44,7 kN (Dinamik yuk darajasi)

h) Etarli chidamlilik.

Olingan hisob-kitoblarga asoslanib, biz rulmanlarning butun xizmat muddati davomida ishlashini aniqlaymiz.

.7 Tormozlash moslamalari va muftalarni hisoblash va tanlash

Konveyerning bir qismining egilishi tufayli konveyer yuklangan holatda o'chirilganda, yukning og'irligi tasma harakatiga qarama-qarshi yo'nalishda yo'naltirilgan kuch hosil qiladi. Bu kuch formula bilan aniqlanadi

N. (3,39)

Salbiy quvvat qiymati konveyer elementlarining ishqalanish kuchi yukning aylanish kuchidan yuqori ekanligini anglatadi va shuning uchun tormozlash moslamasini ishlatishning hojati yo'q.

Elektr dvigatelidan vites qutisining kirish miliga momentni o'tkazish uchun biz dvigatel mili uchun muftalarning teshiklari (d d = 55 mm) va MUVP tipidagi (GOST 21424-75) elastik pinli muftadan foydalanamiz. vites qutisining kirish mili uchun (konusning teshigi d p1 = 40 mm) .

Elektr dvigatel miliga etkazib beriladigan moment vites qutisining chiqish milidagi momentning redüktör M motorining tishli nisbati = 203,4 Nm nisbatiga teng.

Marj va umumiy o'lchamlarni hisobga olgan holda, biz M cr = 500 Nm nominal momentga ega bo'lgan muftani qabul qilamiz, ulanishning maksimal (umumiy) diametri D = 170 mm, maksimal uzunligi L = 225 mm, barmoqlar soni n = 8, barmoq uzunligi l = 66 mm , M10 pinining birlashtiruvchi ipi.

Torkni vites qutisining chiqish milidan qo'zg'aysan miliga o'tkazish uchun men vites qutisining chiqish miliga ulanish uchun konusli teshikli (versiya K d p2 = 90 mm) MZ (GOST 5006-83) tipidagi tishli muftadan foydalanaman. . Qo'zg'aysan miliga ulanish uchun ulash teshigi silindrsimon d = 95 mm ikkita kalit yo'li bilan.

Nominal moment Mcr = 19000 Nm bo'lgan muftani tanlaymiz.

.8 Tishli zanjirni hisoblash

Hisoblash uchun ma'lum ma'lumotlar:

tirgaklarning qadam diametri d e = 400 mm;

tishlar soni z = 6;

tish balandligi t = 200 mm.

zanjir roliklarining diametri D c = 120 mm.

Tashqi doiraning diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

mm, (3,40)

bu yerda K=0,7 - tish balandligi koeffitsienti

Depressiyalar doirasining diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

mm, (3,41)

Depressiya yoylari markazlarining siljishi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

e = 0,01. 0,05 t = 8 mm. (3.42)

Tish bo'shliqlarining radiusi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

r = 0,5 (D c - 0,05t) = 50 mm. (3,44)

Tish boshining egrilik radiusi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

Mm. (3,45)

Tish profilining tekis qismining balandligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

mm. (3,46)

Men tishning kengligini formuladan foydalanib aniqlayman:

b f = 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (3,47)

Tish cho'qqisining kengligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

b = 0,6b f = 21 mm. (3,48)

Tojning diametri quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:
Kurs loyihasini tugatgandan so'ng, biz quyidagi parametrlarga ega zanjir va plastinka konveyerini loyihalashtirdik:

Hosildorlik Q =850 t/soat;

Internet tezligi u = 1,5 m/s;

Konveyer uzunligi l = 90 m;

Gorizontal kesimning uzunligi l g = 25 m;

Konveyerning moyillik burchagi b = 10 o ;

Tashiladigan yukning zichligi r = 2,7 t/m 3

Shuningdek, biz uning asosiy elementlarini hisoblab chiqdik va ularni mustahkamlik va chidamlilik uchun sinab ko'rdik.

Bibliografiya

1. Baryshev A.I., Steblyanko V.G., Xomichuk V.A. PRTS ishlarini mexanizatsiyalash. Tashish mashinalarining kurs va diplom dizayni: O'quv qo'llanma / A.I. Bosh tahririyati ostida. Barysheva - Donetsk: DonGUET, 2003 - 471 p., kasal.

Baryshev A.I., Oziq-ovqat sanoatida yuklash-tushirish, transport va ombor ishlarini mexanizatsiyalash. 2-qism. Tashish mashinalari. - Donetsk: DonGUET, 2000 - 145 p.

Chernavskiy S.A. Mashina qismlarining kurs dizayni, M .: Mashinostroenie, 1979. - 351 p.

Anufriev V.I. Dizayner va muhandisning uch jildli qo'llanmasi, M.: Mashinostroenie, 2001 yil.

Yablokov B.V., Belov S.V. Yuk ko'tarish va tashish qurilmalari (plastinkali konveyerlar) bo'yicha kurs loyihasi bo'yicha ko'rsatmalar, Ivanovo, 2002 yil.

Zanjirli lentali konveyerning parametrlari va unumdorligi lentali konveyer bilan bir xil tarzda aniqlanadi (6-bobga qarang).

Tortish elementi sifatida payvandlangan birlashtirilgan zanjirlar (III.1.10-jadval), plastinka zanjirlari (III.1.11-jadval) va kamroq tez-tez rolikli va maxsus zanjirlar ishlatiladi. Qo'llab-quvvatlovchi element GOST 20-76 ga muvofiq konveyer tasmasi hisoblanadi (4.4-bandga qarang).

Zanjirning kamar bo'ylab sirpanib ketmasligi uchun quyidagi shartlarga rioya qilish kerak:

bu erda b - konveyerning egilish burchagi, darajalar; f- kamar va zanjir platformasi orasidagi ishqalanish koeffitsienti: f = 0,3...0,4; w- kamarning yon roliklar bo'ylab harakatlanishiga qarshilik koeffitsienti: w = 0,04...0,05; k c - zanjirni qo'llab-quvvatlash sohasida yuk taqsimlash koeffitsienti: k c » 0,45...0,5.

Konveyerning tortishish hisobi konturni aylanib o'tish usuli yordamida amalga oshiriladi (5.2-bandga qarang).

Plastinkali yuqori eğimli konveyerlarni hisoblash 8.2 va 8.3-bandlarda ko'rsatilgan metodologiyaga muvofiq amalga oshiriladi. Yon tomonlari bo'lgan konveyer palubasining kengligi (8.5) formula bo'yicha va jadvaldan aniqlanadi. 7.8 konveyerning harakat mexanizmining asosiy parametrlari tanlangan.

Jadval 7.8. Yonlari bo'lgan palubali apronli konveyerlarning yugurish moslamalarining parametrlari

8-bob. POLATLI KONVEYERLAR

UMUMIY MA'LUMOT

Guruch. 8.2. Apron konveyerlarining turlari (8.1-jadvalga muvofiq)

Jadval 8.1. Apron konveyerlarining turlari (GOST 22281-76) va ularni qo'llash doirasi

Jadval 8.2. Apron konveyerlarining asosiy o'lchamlari (GOST 22281-76)

* BV, KM va KG turdagi konveyerlar uchun - ichki o'lchamlari bo'yicha.

** Ichki o'lcham.

Jadval 8.3. Shassi harakat tezligi va apron konveyerlarining nominal quvvati (GOST 22281-76)

Plastinkali konveyerlar ikkita versiyada bo'ladi: rulonli yugurish moslamasi bilan; roliklarsiz ishlaydigan mexanizm bilan - rulolar (qo'llab-quvvatlovchi roliklar) metall konstruktsiyaning elementi hisoblanadi.

Zamin va yon tomonlar. Ommaviy yuklarni tashishda pol qoplamasining kengligi (mm) shartdan olinadi

Qayerda k– koeffitsient: saralangan yuk uchun k= 2,7; oddiy yuk uchun k = 1,7; a¢- odatiy yuk bo'lagining eng katta o'lchami, mm [qarang. formulalar (4.2)...(4.4)].

Tovarlarni tashishda pol qoplamasining kengligi shartni qondirishi kerak

Qayerda b 1 - yukning eng katta ko'ndalang o'lchami (8.3-rasm) mm; IN 1 - qavat kengligi zaxirasi: tekis konveyerlar uchun IN 1 = 50...100 mm, bort uchun IN 1 = 100...150 mm.

Ommaviy yuklarni tashishda tomonlarning balandligi jadvaldan tanlanadi. 8.4-jadvaldagi ma'lumotlarni hisobga olgan holda. 8.5.

Yon balandligi h dona tovarlarni tashishda 100...160 mm qabul qilinadi.

Olingan taxta kengligi va yon tomonlarning balandligi GOST 22281-76 ga muvofiq eng yaqin o'lchamlarga yaxlitlanishi kerak (8.2-jadvalga qarang). Tortishish zanjirlari. Apron konveyerlari uchun tortish zanjirlari III.1.11...III.1.14-jadvallardagi ma'lumotlarga muvofiq tanlanadi. Zanjirning qadami taxta kengligiga qarab belgilanadi (8.6-jadval). Apron konveyerlarining yugurish moslamasi (tasma) tezligi jadvaldagi tavsiyalarga muvofiq pastki kengligiga qarab tanlanadi. 8.7. Nishab burchagi. Ommaviy yuklarni tashishda apron konveyerining eng katta egilish burchagi jadvalga muvofiq tanlanadi. 8.8.

Guruch. 8.3. Konveyer tagida bo'lak tovarlarning joylashishi: A- avtomatik yotqizish bilan; b- qo'lda o'rnatish uchun

Eslatma. Chiziqlar orasiga joylashtirilgan o'lchamlarga afzallik beriladi.

Jadval 8.8. Ommaviy yuklarni tashishda apron konveyerlarining eng katta ruxsat etilgan moyillik burchaklari

* r - yukning ishqalanish burchagi (harakatdagi taxta), daraja.

Bunday holda, konveyerning moyillik burchagi kerak

Bu erda j d - harakatdagi yukning joylashishi burchagi, daraja [qarang. 4.6)].

Uzatuvchi qurilma. Tishlagichning zarbasi tortish zanjirlarining qadamiga qarab tanlanadi (8.9-jadval).

Hunilar yuklanmoqda. Plitalar konveyerlari uchun yuklash hunisining asosiy o'lchamlari (8.4-rasm), taxtaning kengligiga qarab, stoldan olinishi mumkin. 8.10.

Belgi plastinka konveyeri. GOST 22281-76 ga muvofiq statsionar umumiy maqsadli apronli konveyerning belgisi mahsulot nomini ("apel konveyer"), konveyer turi va dizaynining belgilanishini, pastki qismining kengligini (sm) va standartning belgilanishi.

Masalan, statsionar umumiy maqsadli yassi konveyer (BV), 1-versiya, taglik palubasi kengligi bilan. IN= 800 mm bilan ko'rsatilgan:

Plitalar konveyeri BV-1-80 GOST 22281-76.

PLASTIK KONVEYERNI DASTLAB HISOBI

Ommaviy yuklarni tashishda tomonlarsiz kemaning kengligi (m).

Qayerda h- yon balandligi (8.2-bandga qarang), m; y - yon balandlikdan foydalanish darajasini tavsiflovchi koeffitsient, y = 0,65...0,8.

Olingan taxta kengligi 8.2-banddagi ko'rsatmalarga muvofiq belgilanadi.

Konveyerning tortish kuchi (N)

Qayerda F min - zanjirning minimal kuchlanishi (5.2-bandga qarang), N; w- apron konveyerining qarshilik koeffitsienti (8.12-jadval); q- konveyerdagi yukning chiziqli massasi [formulalar (5.3) va (5.11)], kg/m; L- ishchi konveyer shoxchasining yuklangan qismining gorizontal proyeksiyasining uzunligi, m; q h.ch - konveyerning harakat mexanizmining chiziqli massasi, kg/m; L g - konveyerning gorizontal proyeksiyasining uzunligi, m; N- yukni ko'tarish balandligi, m; F b - qo'zg'almas tomonlardagi yukning ishqalanish qarshiligi [formula (8.8)], N; F p.r - pulluk tushirgichning qarshiligi [formula (5.30)].

Jadval 8.11. Koeffitsient qiymatlari k b [(8.4) va (8.5) formulalarga]

Jadval 8.12. Apron konveyerlari uchun qarshilik koeffitsienti w qiymatlari

* Zanjirni siljishdan himoya qiluvchi markazlashtiruvchi moslamalari bo'lgan treklar uchun kattaroq qiymatlar olinadi.

** Qish sharoitida isitilmaydigan xonada yoki ochiq havoda ishlaganda, berilgan qiymatlar 1,5 baravar oshadi.

(8.6) formulada oldida ortiqcha belgisi mavjud qH yukni ko'tarishda olinadi, tushirishda minus belgisi.

Ommaviy yuklarning qattiq tomonlarga ishqalanish qarshiligi (N)

Qayerda f- quyma yuklarning yon devorlarga ishqalanish koeffitsienti (4.1-jadval); h p - yon tomonning ish balandligi (yukning balandligi bo'yicha), m; r - yukning ommaviy zichligi, t/m 3 (4.1-jadvalga qarang); l b - tomonlarning uzunligi, m.

Konveyer yugurish moslamasining chiziqli og'irligi katalogdan aniqlanadi.

Konveyerning harakat mexanizmining taxminiy chiziqli massasi (kg/m) olinishi mumkin

Qayerda IN- taxta kengligi, m; TO- jadvalga qarang. 8.13.

Konveyer qo'zg'aysan mili quvvati (kVt)

Jadval 8.14. Koeffitsient qiymatlari k 1 [(8.11) formulaga]

Konveyerni haydash uchun vosita quvvati (6.19) formula bilan aniqlanadi.

Tortish elementining maksimal statik kuchlanishi

Qayerda F min - tortish elementining eng past kuchlanishi (1000...3000 N).

Qayerda L- konveyer uzunligi, m; z- qo'zg'alish zanjiri tishli tishlari soni; t- tortish zanjirining qadami, m; k 1 - massani kamaytirish koeffitsienti (barcha konveyer elementlari maksimal tezlanish bilan harakat qilmasligini, shuningdek zanjir egiluvchanligining ta'sirini hisobga olgan holda) (8.14-jadval).

0,2 m / s gacha bo'lgan kamar tezligida zanjirlardagi dinamik yuklarni e'tiborsiz qoldirish mumkin.

Tortish elementining hisoblangan kuchlanishi

Bir zanjirli tortish elementi uchun F = F hisob.

Qayerda k- zanjir xavfsizligi omili: gorizontal konveyerlar uchun k= 6…8, eğimli qismlar bilan - k = 8...10.

Apron konveyerini hisoblash

Konveyerning kengligini aniqlash

Hisoblash uchun biz tomonlari bo'lgan gofrirovka qilingan bantli konveyerni qabul qilamiz.

Konveyerning kengligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

bu yerda Q = 850 t/soat - konveyer unumdorligi;

1,5 m/s - tarmoq tezligi;

2,7 t/m 3 - tashilgan yukning zichligi;

K =0,95 da - konveyerning moyillik burchagini hisobga olgan koeffitsient;

45 o - yukning dam olish burchagi;

h = 0,16 m - nominal diapazondan tanlangan tuvalning yon tomonlari balandligi;

0,7 - yon balandlikdan foydalanish koeffitsienti

K in koeffitsienti quyidagi formula bilan aniqlanadi:

10 o - konveyerning moyillik burchagi.

Olingan qiymatlarni (1.1) formulaga almashtiramiz.

10% gacha katta bo'laklarni o'z ichiga olgan tashiladigan materiallar uchun

umumiy yukdan quyidagi shart bajarilishi kerak:

a max = 80 mm - katta bo'laklarning eng katta hajmi.

Shart bajarilgan.

Biz nihoyat B = 400 mm nominal diapazondan vebning kengligini tanlaymiz

Tashish zanjiridagi yuklarni aniqlash

Biz uni konveyerning tortish elementi sifatida oldindan qabul qilamiz

plastinka zanjiri turi PVK (GOST 588-81).

Tashilgan yukning chiziqli yuki quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Harakatlanuvchi qismlarning (zanjirli to'rlar) o'z og'irligidan chiziqli yuk quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

A = 50 - koeffitsient yuk turining tarmog'ining kengligiga qarab olinadi

Berilgan konveyer uchun zanjirning minimal kuchlanishi 1 yoki 3 nuqtalarda bo'lishi mumkin (1-rasm). Agar quyidagi shart bajarilsa, minimal kuchlanish 3-bandda bo'ladi:

0,08 - shassi harakatiga qarshilik koeffitsienti at

tekis bo'limlar

Shart bajarilmagan, shuning uchun minimal kuchlanish 1 nuqtada bo'ladi.

Biz zanjirning minimal kuchlanishini qabul qilamiz S min = S 1 = 1500 N. To'r bo'ylab kontur bo'ylab yurish usulidan foydalanib, shunga o'xshash usul yordamida 1..6 nuqtadagi kuchlanishni aniqlaymiz (1-rasm).

k = 1,06 - tishli tishli aylana bo'ylab harakatlanayotganda zanjir tarangligini oshirish koeffitsienti

Shakl 2. Tortish elementining kuchlanish diagrammasi

Konveyer elementlarini hisoblash

Elektr dvigatelini hisoblash va tanlash

Drayvning tortish kuchi formula bilan aniqlanadi:

bu erda k = 1,06 - egilishda zanjirning kuchlanishini oshirish koeffitsienti

yulduzlar

Elektr dvigatelining o'rnatilgan quvvati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

bu erda = 0,95 - haydash samaradorligi

k z = 1,1 - quvvat zahirasi omili

Biz 4A seriyali ishga tushirish momentini oshiruvchi elektr motorini qabul qilamiz

dvigatel turi - 4AR200L6UZ;

quvvat N = 30 kVt;

aylanish tezligi n vosita = 975 rpm;

tebranish momenti GD 2 = 1,81 kg m 2;

massasi m = 280 kg.

milni ulash diametri d = 55 mm.

Vites qutisini hisoblash va tanlash

Chalg'igan tishli tirgaklarning qadam diametri quyidagi formula bilan aniqlanadi:

bu erda t - qo'zg'alish zanjirining qadami;

z - tishli tishli tishlar soni;

Biz shartli ravishda t = 0,2 m va z = 6 ni qabul qilamiz.

Tishlilarning aylanish tezligi quyidagi formula bilan aniqlanadi:

rpm (3.4)

Vites nisbati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Vites qutisining chiqish milidagi moment quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

Yuqorida belgilangan qiymatlarga asoslanib, biz ikki bosqichli spiral vites qutisini qabul qilamiz

vites qutisi turi - 1Ts2U-250;

vites nisbati u = 25;

og'ir yuk ostida chiqish milidagi nominal moment Mcr = 6300 Nm;

massasi m = 320 kg.

Kirish va chiqish vallari muftalar uchun konusning birlashtiruvchi uchlariga ega (3-rasm), ularning asosiy o'lchamlari 1-jadvalda keltirilgan.

Shakl 3. Milga qismlarni o'rnatish sxemasi.

Jadval 1. Millarning geometrik parametrlari

HISOB ISHI

POLATLI KONVEYOR

1.1 Ishning maqsadi

Dizaynlarni o'rganing umumiy ma'lumot, konveyerlarning ishlash tamoyillari va asosiy parametrlarni aniqlash usullari.

1.2 Apron konveyerining ta'rifi

Ularni tashuvchilar deyiladi texnik vositalar ma'lum bir chiziqli marshrutlar bo'ylab quyma va bo'lak tovarlarni tashish uchun uzluksiz ishlash. Ular konveyerlar va quvurlarni tashish qurilmalariga bo'linadi.

Ishlash printsipiga ko'ra, yuk tashish elementi (tasma, plastinka, chelak, qirg'ich, shne, roliklar) bilan mexanik aloqa natijasida harakatlanadigan konveyerlar va pnevmatik transport qurilmalari o'rtasida farqlanadi. quyma yuklarning harakati tortishish yoki siqilgan havo oqimi bilan amalga oshiriladi.

Plastinkali konveyer - zanjir tortish elementiga biriktirilgan po'lat plitalardan yasalgan yuk ko'taruvchi varaq bo'lgan tashish moslamasi.

O'tkir qirralari bo'lgan materiallarni tashishda (katta tosh bo'laklarini maydalagichlarga berish uchun) plastinka konveyerlari qo'llaniladi, ularda tortish elementi haydovchi va kuchlanish tishli tirgaklari atrofida aylanadigan ikkita cheksiz zanjirdir. Metall plitalar tortish zanjirlariga biriktirilgan bo'lib, ular bir-birining ustiga yopishib, ular orasidagi materialning to'kilishini oldini oladi (1.2-rasm). Yassi plastinkali plastinkali konveyerning ruxsat etilgan egilish burchagi lentali konveyernikidan kamroq, chunki yuk materialining metallga ishqalanish burchagi 2,5÷3,0 kauchuk-mato lenta bilan solishtirganda marta kamroq. Ishchi yuzalarda ko'ndalang proektsiyalari bo'lgan shaklli plitalar konveyerning moyillik burchagini oshirishga imkon beradi. Plitkali konveyerlar qurilish fabrikalarida issiq materiallar, qismlar va mahsulotlarni tashish uchun ham ishlatiladi.

Apron konveyerlarining xususiyatlari:

· plastinka qalinligi - 3 mm dan

· pichoq kengligi - 500 mm dan

· tarmoq tezligi – 0,6 m/s dan

· unumdorligi – 250 dan 2000 t/soatgacha

· o'rnatish burchagi - 45º gacha

Apron konveyerlarining ish asboblari:

· plastik mato

· ishlaydigan roliklar

· tortish tanasi

· avtoulov stantsiyasi

Afzalliklari:

· kengroq (tasmali konveyerlarga nisbatan) tovarlarni tashish imkoniyati;

· qiya qiyaliklari (35°-45° gacha, chelak plitalari bilan esa - 65°-70° gacha) bo'lgan marshrutlar bo'ylab yuk tashish imkoniyati;

· yuklarni murakkab fazoviy traektoriya bo'ylab tashish imkoniyati;

· yuqori ishonchlilik.

Kamchiliklari:

· yuk harakatining past tezligi (1,25 m/s gacha);

· boshqa zanjirli konveyerlar kabi:

· - konveyerning katta chiziqli og'irligi;

- mavjudligi sababli murakkabligi va yuqori xarajati katta miqdor muntazam moylashni talab qiladigan zanjirlardagi artikulyar elementlar;

· -tashilayotgan yuk massasi birligiga nisbatan yuqori energiya sarfi.

Apronli konveyer qismlarni tashish uchun ishlatiladi, bu shartga ko'ra, taqdim etilgan konveyerning asosiy xususiyatlarini hisoblash kerak.

1.9-rasm - Plastinka konveyerining diagrammasi

Dastlabki ma'lumotlar:

Boncuksiz tekis palubali plastinkali konveyer;

a=400mm - yuk hajmi;

Qgr=1,10 kN - yukning og'irligi;

P=1350 kN/soat – konveyer unumdorligi;

L=40 m – konveyer uzunligi;

Ish sharoitlari qiyin

1.3.1 Zamin qoplamasining kengligini aniqlang INN:

=400+100=500 (mm) (1.1)

Qayerda: a=400 mm- belgilangan yuk hajmi;

A=100 mm- taxta kengligi chegarasi.

Pichoq tezligi υ , m/sek, apronli konveyer 1.10-jadvalga muvofiq, pol qoplamasining kengligi bo'yicha tanlanadi

Shuning uchun υ =0,4 m/sek.

Tortish elementi sifatida pitchli maxsus plitalari bo'lgan ikkita plastinka tipidagi yig'iladigan VKG zanjiri ishlatiladi. t=320 mm(1.11-jadvalga muvofiq), pol qoplamasining kengligi bo'yicha INN=500 mm, va sindirish yuki bilan SR=500 kN.

1.11-jadval - Barg zanjirlarining qadam o'lchamlari

Yukning chiziqli og'irligi yukini aniqlang q, kN/m:

Qayerda: P=1350 kN/soat– konveyer unumdorligi; m ), (1.3)

Qayerda: Qgr=1,10 kN- bitta yukning og'irligi;

q=0,9375 kN/m – chiziqli og'irlik yuki.

Qadam qiymatini qabul qiling tgr, m, yaxlitlangan. Keyin tgr=1,17 m.

Biz konveyer shassisidan chiziqli yukni hisoblaymiz q K, kN/m, og'ir yuk taxta uchun empirik formuladan foydalanib:

Yon tomonlarsiz qoplamaning kengligi,

1,0 yoki undan ko'p

1.13-jadvaldan biz harakatga qarshilik koeffitsientini tanlaymiz ω , zanjir tsilindrni diametri dan kattaroq bo'lsa 20 mm. Shuning uchun ō=0,120.

Qayerda: kN - zanjirning eng past kuchlanishi;

ō=0,120 – harakatga qarshilik koeffitsienti;

q=0,9375

q K =0,98

L=40 m- konveyer uzunligi;

H=0 m- ko'tarish balandligi;

W B- qattiq tomonlardagi yukning ishqalanish qarshiligi; kN, (chunki bu holatda tomonlar yo'q, demak W B=0 );

W P.R.- pulluk yuklagichining qarshiligi, kN, (yuklash oxirgi tambur orqali amalga oshirilganligi sababli, keyin W P.R=0 ).