(kursusetöö)

n7.doc

10. valik

Täitke kett-plaatkonveieri (KCP 15) konstruktsioon järgmiste omadustega:

• 
  esitus K= 250 t/tunnis;
• 
  veebi kiirus  = 0,8 m/s;
• 
  konveieri pikkus l= 90 m;
• 
  horisontaalse lõigu pikkus l G= 40 m;
• 
  konveieri kaldenurk  = 7 o;
• 
  veetava kauba tihedus  = 0,9 t/m3.

Ise aktsepteeritud parameetrid, mida pole ülesandes täpsustatud:

Ülesandes ei täpsustata teisaldatava lasti tüüpi. Antud tiheduse (0,9 t/m3) põhjal võib eeldada, et kaubaks on suhkur, kuid on vähetõenäoline, et nii suure võimsusega (250 t/h) konveierit kasutatakse suhkru või muu toidukauba transportimiseks. .

Sarnase jõudlusega konveiereid kasutatakse söetööstuses näiteks pikaseinalistes esikülgedes või konveieritriivides toorsöe transportimiseks. Seetõttu aktsepteerin veetava kaubana toorsütt, toorsöe tihedus vastab ülesande tingimustele.
Projekteeritud konveieri skeem:

1. pilt.

1. Esialgne arvutus.

Arvutamiseks eeldan külgedega lainelise lindiga konveierit.

Teen arvutuse vastavalt meetodile, mis on kirjeldatud: lk. 3.2.

1.1. Konveieri laiuse määramine.

Konveieri laius määratakse järgmise valemiga:

m, (1,1)

Kus: K= 250 t/tunnis - konveieri tootlikkus;

 = 0,8 m/s - võrgu kiirus;

 = 0,9 t/m 3 - veetava kauba tihedus;

K  - koefitsient, võttes arvesse konveieri kaldenurka;

 = 40 o – koormuse kaldenurk puhkeolekus (lisa tabel 2);

h= 0,16 m - lõuendi külgede kõrgus, valin nimivahemikust;

 = 0,7 - külgede kõrguse kasutuskoefitsient (: lk 137).

Koefitsient K  määratakse valemiga:

, (1.2)

Kus:  = 7 o - konveieri kaldenurk.

Asendades saadud väärtused valemiga 1.1, määran lõuendi laiuse:

Transporditava materjali puhul, mis sisaldab suuri tükke kuni 10% kogulastist, peab olema täidetud järgmine tingimus:

mm, (1,3)

Kus: a max= 80 mm – suurte tükkide suurim suurus (: lk 136).

Tingimus on täidetud.

Lõuendi laiuse valin lõpuks nominaalvahemikust B= 650 mm (: tabel 3.6)
1.2. Transpordiahela koormuste määramine.

Konveieri veoelemendina aktsepteerin esmalt PVK tüüpi lamellketti (GOST 588-81).
Veetava lasti lineaarne koormus määratakse järgmise valemiga:

N/m (1,4)

Lineaarne koormus liikuvate osade (kettidega võred) omamassist määratakse järgmise valemiga:

N/m, (1,5)

Kus: A= 50 - koefitsient võetakse sõltuvalt võre laiusest ja lasti tüübist (tabel 3.5).

Antud konveieri minimaalne keti pinge võib olla punktides 1 või 3 (joonis 1). Minimaalne pinge on punktis 3, kui on täidetud järgmine tingimus:

Kus:  = 0,08 - šassii liikumise takistustegur sirgetel lõikudel (tabel 3.7).

Tingimus ei ole täidetud, seetõttu on minimaalne pinge punktis 1.

Nõustun minimaalse keti pingega S min = S 1 = 1500 N. Kasutades kontuuri mööda võrku kõndimise meetodit, määran pinge punktides 1..6 (joonis 1), kasutades meetodit, mis sarnaneb: punktiga 3.2.

Kus: k:lk 138).

Veojõuelemendi pingutusskeem:

Joonis 2.
2. Konveieri elementide lõpparvutus.

2.1. Elektrimootori arvutamine ja valik.

Ajami tõmbejõud määratakse järgmise valemiga:

Kus: k= 1,06 - keti pinge suurenemise koefitsient ketiratta ümber painutamisel (: lk 138).

Elektrimootori paigaldatud võimsus määratakse järgmise valemiga:

kW, (2,2)

Kus:  = 0,95 - ajami efektiivsus (: lk 139);

k h= 1,1 - võimsusvarutegur (: lk 139).

kW

Nõustun suurenenud käivitusmomendiga 4A seeria elektrimootoriga (lisa tabel 16)

• 
  mootori tüüp - 4АР200L6УЗ;
• 
  võimsus N= 30 kW;
• 
  pöörlemissagedus n dv= 975 p/min;
• 
  pöördemoment G.D. 2 = 1,81 kg m 2;
• 
  kaal m= 280 kg.
• 
  võlli ühendusläbimõõt d = 55 mm.

2.2. Käigukasti arvutamine ja valik.

Ajami ketirataste sammu läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

m, (2,3)

Kus: t- ajamiketi samm;

z- ketiratta hammaste arv;

Võtan ette t= 0,2 m ja z = 6.

m.

Määran ketirataste pöörlemissageduse valemi abil:

p/min (2.4)

p/min

Ülekandearv määratakse järgmise valemiga:

(2.5)

Käigukasti väljundvõlli pöördemoment määratakse järgmise valemiga:

Nm. (2.6)

Ülaltoodud väärtuste põhjal nõustun kaheastmelise spiraalkäigukastiga (: lisa tabel 27):

• 
  käigukasti tüüp - 1Ц2У-250;
• 
  ülekandearv u = 25;
• 
  Raskeveokite nimiväljundpöördemoment M kr= 6300 Nm;
• 
  mass m = 320 kg.

Joonis 3.

Tabel 1.

Kõik andmed võetud: Lisa tabel. 29.

2.3. Lõplik arvutus ja veoahela valik.

Arvutatud jõud ahelas määratakse järgmise valemiga:

N, (2,7)

Kus: S

Kettide dünaamilise koormuse määran järgmise valemi abil:

N, (2,8)

Kus:  = 1,0 - koefitsient, mis võtab arvesse konveieri liikuvate osade vähendatud massi vähenemist, valitakse vastavalt: p.140 at L> 60 m.

Asendades leitud väärtused valemiga 2.7, määran:

N.

Keti katkestusjõud määratakse järgmise valemiga:

N (2,9)
Ülaltoodud väärtuste põhjal nõustun plaatketiga (:Lisa tabel 5):

• 
  keti tüüp - M450 (GOST 588-81);
• 
  keti samm t= 200 mm;
• 
  purustav jõud S resolutsioon= 450 kN.

Keti tugevuse testimiseks arvutan keti koormuse konveieri käivitamise hetkel.

Maksimaalne jõud ketis konveieri käivitamisel määratakse järgmise valemiga:

N, (2,10)

Kus: S d.p.- dünaamiline keti jõud käivitamisel.

Keti dünaamiline jõud käivitamisel määratakse järgmise valemiga:

N, (2,11)

Kus: m k- konveieri liikuvate osade massi vähendamine;

 - elektrimootori võlli nurkkiirendus.

Konveieri liikuvate osade vähendatud mass määratakse valemiga

kg, (2,12)

Kus: k y= 0,9 - koefitsient, võttes arvesse kettide elastset pikenemist (: lk 140);

k u= 0,6 - koefitsient võttes arvesse pöörlevate masside keskmise kiiruse vähenemist võrreldes keskmise kiirusega (: lk 140);

Gu= 1500 kgf - konveieri pöörlevate osade kaal (ilma ajamita), aktsepteeritud vastavalt: lk 140

Elektrimootori võlli nurkkiirendus määratakse järgmise valemiga:

rad/s 2, (2,13)

Kus: I jne- konveieri liikuvate masside inertsimoment, taandatuna mootori võllile.

M n.sr.- määratakse järgmise valemiga:

H m, (2,14)

M p.st.- määratakse järgmise valemiga:

H m, (2,15)

Konveieri liikuvate masside inertsmoment, taandatuna mootori võllile, määratakse järgmise valemiga:

H m s 2, (2,16)

Kus: I r.m.- elektrimootori rootori ja tihvti-hülssühenduse inertsmoment määratakse järgmise valemiga:

H m s 2, (2,17)

Kus: I m= 0,0675 - tihvti-hülsi haakeseadise inertsimoment.

Asendades väärtused valemitesse 2.10 ... 2.17, saan konveieri käivitamisel ahelas maksimaalse jõu.

H m s 2

H m s 2

rad/s 2

2.4. Pingutusseadme arvutamine.

Nõustun kruvi tüüpi pingutiga.

Pingutusseadme käigu suurus sõltub keti sammust ja määratakse järgmise valemiga (: punkt 5.1):

Võtan kruvi kogupikkuse L umbes = L+0,4 = 0,8 m.

Teen arvutuse järgmisel meetodil: lk. 2.4

Nõustun kruvi materjaliga - lubatud nihkepingega teras 45 [  ] av = 100 N/mm 2 ja voolavuspiir  T= 320 N/mm2. Valin niidi tüübi: ristkülikukujuline (GOST 10177-82).

Võtan vastu mutri materjali - pronksi Br. AZh9-4 lubatud nihkepingega [  ] av = 30 N/mm 2, purustamiseks [  ] cm = 60 N/mm 2, tõmbetugevus  R= 48 N/mm2. Keerme tüüp on sama.

Kruvi keerme keskmine läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm, (2,19)

Kus:  = 2 - mutri kõrguse ja keskmise läbimõõdu suhe (:lk 106);

[lk] = 10 N/mm 2 - lubatud pinge keermes, olenevalt hõõrdumismaterjalidest, terase hõõrumisel vastu pronksi (: lk 106) [ lk] = 8...12 N/mm2;

K= 1,3 - koefitsient, võttes arvesse pingutuspoolide ebaühtlast koormust (: lk 106);

mm

Keerme siseläbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm, (2,20)

Arvestades, et kruvi pikkus on suur ja vaja on suuremat stabiilsust, nõustun d 1 = 36 mm.
Keerme samm määratakse järgmise valemiga:

Keerme keskmise läbimõõdu reguleeritud väärtus määratakse järgmise valemiga:

Keerme välisläbimõõt määratakse järgmise valemiga:

Keerme juhtnurk määratakse järgmise valemiga:

Kontrollin isepidurduse töökindlust, mille puhul peab olema täidetud järgmine tingimus:

, (2.25)

Kus: f= 0,1 - hõõrdetegur terase ja pronksi vahel.

Tingimus on täidetud.

Ma kontrollin stabiilsust. Stabiilsuse tingimus on (:lk 107):

, (2.26)

Kus:  - lubatud survepingete libisemistegur stabiilsuse arvutamisel määratakse kruvi painduvuse () funktsioonina.

[ -1 P] - lubatud survepinge.

Lubatud survepinge määratakse järgmise valemiga:

N/mm2, (2,27)

Kruvi painduvus määratakse järgmise valemiga:

, (2.28)

kus:  =2 - vähendatud pikkusekoefitsient (: lk 107).

Alates: tabel 2,39 kruvi teadaoleva painduvuse põhjal leian  = 0,22. Asendan saadud andmed tingimusega 2.26:

Tingimus on täidetud.

Kuna kruvi töötab pinges, ei ole vaja stabiilsust kontrollida.

Kontrollin kruvi tugevust, tugevusseisundit:

, (2.29)

Kus:
(määratletud eespool);

M 1 - hõõrdemoment keermes (N mm);

M 2 - hõõrdemoment kannal (stopp) (N mm);

Hõõrdemoment keermes määratakse järgmise valemiga:

Hõõrdemoment kannal määratakse järgmise valemiga:

N mm, (2,31)

Kus: d n= 20 mm - kanna läbimõõt, aktsepteeritakse vähem d 1 .

Saadud andmed asendan tingimusega 2.29:

Tingimus on täidetud.

Mutri kõrgus määratakse järgmise valemiga:

Mutri keermete arv määratakse järgmise valemiga:

(2.33)

Kontrollin mutri keerme nihketugevust, tugevustingimus on:

(2.33)

Tingimus on täidetud

Pingutusvedru valin vastavalt meetodile: 3. kd, 2. peatükk.

Pingutusseadme ülejäänud mõõtmed on võetud struktuurselt.

2.5. Võllide arvutamine ja laagrite valik.

2.5.1. Veovõll.

Võlli materjalina aktsepteerin terast 45 (tooriku läbimõõt üle 120 mm  IN  1 = 0.43 B= 314 N/mm 2,  -1 = 0.58  1 = 182 N/mm2

Määran võlli ligikaudse minimaalse läbimõõdu ainult väände põhjal, kasutades valemit:

mm, (2,34)

kus: M = 5085 Nm - võlli pöördemoment (varem määratud);

[] k = 25 N/mm 2 - terase 45 lubatud väändepinge (: lk 96).

mm.

Standardsest vahemikust (GOST 6636-69 R 40) valige lähim läbimõõdu väärtus d pv= 100 mm. Nõustun selle läbimõõduga laagrite jaoks. Ajami ketirataste kinnitamiseks võtan läbimõõdu d= 120 mm. Veo ketiratta rummu laius määratakse pöördemomendi edastamiseks vajaliku võtme pikkuse alusel. Võtme pikkus määratakse kokkuvarisemise ja tugevuse tingimustest:

, (2.35)

Kus: l- võtme pikkus, mm;

d- võlli läbimõõt võtme asukohas, mm;

h, b, t 1 , - mõõtmed ristlõige võtmed, mm (vali: tabel 6.9);

[ ] cm- lubatud laagripinge, terasrummudele 100-120 N/mm 2.

Samuti määran tingimuse 2.35 alusel võlli ühendusotsa võtme parameetrid, mille läbimõõt võetakse d= 95 mm ja pikkus l= 115 mm (ühenduse piirangud). Klahvide kõigi geomeetriliste mõõtmete väärtused on toodud tabelis 2.

Tabel 2.

* Kasutan kahte 180 o nurga all asuvat klahvi.

Ajami ketirataste klahvide pikkuse põhjal valin viimaste rummude pikkuse l St= 200 mm.
Võttes arvesse ülaltoodud mõõtmeid, samuti kinnituselementide mõõtmeid, eeldan konstruktiivselt, et laagrite keskpunktide vahe on 1300 mm.

Veovõlli konstruktsiooniskeem ja paindemomentide skeem on järgmine (jätan tähelepanuta ketirataste kaalu):

Joonis 4.

Kus: R 1 Ja R 2 - tugede reaktsioon laagrites, N;

P- ketirataste koormus määratakse järgmise valemiga:

N. (2,36)

Tänu konstruktsiooni sümmeetriale ja tugireaktsioonikoormustele R 1 = R 2 = P= 13495 N.

Võlli tugevuse katsearvutus .

Võlli tugevuse tingimus on ohutusvaru, mis määratakse järgmise valemiga:

, (2.37)

Kus: n  - tavaliste pingete ohutustegur;

n  - tangentsiaalsete pingete ohutustegur.

[n] = 2,5 – minimaalne vastuvõetav ohutusvaru.

Tavaliste pingete ohutusvaru, eeldusel, et puudub aksiaalne koormus, määratakse järgmise valemiga:

, (2.38)

Kus: k  = 1,75 efektiivne stressikontsentratsiooni tegur (tabel 6.5);

  = 0,7 normaalpingete mastaabitegur (tabel 6.8);

  - normaalsete paindepingete amplituud, N/mm 2, määratakse järgmise valemiga:

, (2.39)

Kus: W- paindetakistuse moment, mm 3, määratakse järgmise valemiga:

mm 3 (2,40)

Tangentsiaalsete pingete ohutustegur määratakse järgmise valemiga:

, (2.41)

Kus: k  = 1,6 efektiivne väändepingete kontsentratsiooni koefitsient (tabel 6.5);

  = 0,59 normaalpingete mastaabitegur (tabel 6.8);

  =  m- amplituud ja keskmine pinge, N/mm 2, määratakse järgmise valemiga:

, (2.42)

Kus: W To- väändetakistusmoment, mm 3, määratakse järgmise valemiga:

mm 3 (2,43)

Asendan väärtused valemitega 2.37 ... 2.43

N/mm 2.

N/mm 2.

Tingimus on täidetud.

Laagrite valik.

Kuna konveieriraamile eraldi laagrikorpuste paigaldamisel rikutakse nende joondust ja võlli nihket, valin kaherealised sfäärilised kuullaagrid 1320 (GOST 5720-75 ja 8545-75) järgmiste parameetritega:

d= 100 mm (siseläbimõõt)

D= 215 mm (välisläbimõõt)

B= 47 mm (laius)

C= 113 kN (dünaamiline koormusnimi)

Kontrollin laagrite vastupidavust, mille määran valemi abil:

h, (2,44)

Kus: n= 39 p/min - võlli pöörlemiskiirus;

P uh- laagri ekvivalentne koormus, tingimusel et aksiaalkoormusi pole, määratakse järgmise valemiga:

N, (2,45)

Kus: V= 1 - koefitsient, võttes arvesse rõngaste pöörlemist (: lk 117);

K T= 1 - temperatuurikoefitsient (: tabel 7.1);

K  = 2,0 - koormustegur (tabel 7.2).

h

Vastupidavus on piisav.
2.5.2. Pingutusvõll.

Teostan arvutuse sarnaselt punktiga 2.5.1.

Võlli materjaliks võtan terase 45 (tooriku läbimõõt üle 100 mm: tabel 3.3), tõmbetugevus  IN= 730 N/mm 2, vastupidavuspiirid:  1 = 0.43 B= 314 N/mm 2,  -1 = 0.58  1 = 182 N/mm2

Struktuurselt eeldatakse, et võlli läbimõõt on 0,8 veovõlli läbimõõdust d= 80 mm (: punkt 5.3.1.)

Võlli konstruktsiooniskeem on sarnane joonisele fig. 4.

N.

Nõustun selle läbimõõduga laagrite jaoks. Ajami ketirataste kinnitamiseks võtan läbimõõdu d= 100 mm. Ajami ketiratta rummu laiust võtan konstruktiivselt.

Ma kontrollin võlli tugevust ainult paindepingete abil, sest... pöördemoment võllil on minimaalne (31,4 Nm).

N/mm 2.

Pakkumine on enam kui piisav.

Laagrite valik.

Kuna konveieri raamile eraldi laagrikorpuste paigaldamisel rikutakse nende joondust ja võlli kõrvalekaldeid, valin kaherealised sfäärilised radiaalsed kuullaagrid 1218 (GOST 5720-75 ja 8545-75) järgmiste parameetritega:

d= 800 mm (siseläbimõõt)

D= 160 mm (välisläbimõõt)

B= 30 mm (laius)

C= 44,7 kN (dünaamiline koormusnimi)

h

Vastupidavus on piisav.

2.6. Piduriseadmete ja sidurite arvutamine ja valik.

Kui konveier on koormatud olekus konveieri osa kalde tõttu välja lülitatud, tekitab koorma kaal jõu, mis on suunatud lindi liikumisele vastupidises suunas. Ma määran selle jõu valemi abil (jättes tähelepanuta ketirataste takistuse):

Negatiivne jõu väärtus tähendab, et konveieri elementide hõõrdejõud on suurem kui koorma veeremise jõud ja seetõttu ei ole vaja kasutada piduriseadet.

Pöördemomendi edastamiseks elektrimootorilt käigukasti sisendvõllile kasutan MUVP tüüpi elastset hülss-tihvtiühendust (GOST 21424-75), millel on mootori võlli ühenduspoolte avaused ( d dv= 55 mm) ja käigukasti sisendvõlli all (koonuspuur d p1= 40 mm).

Elektrimootori võllile antav pöördemoment on võrdne käigukasti väljundvõlli pöördemomendi ja käigukasti ülekandearvu suhtega M dv= 203,4 Nm.

Võttes arvesse varu ja üldmõõtmeid, nõustun nimipöördemomendiga siduriga M kr= 500 Nm, siduri maksimaalne (üld)läbimõõt D = 170 mm, maksimaalne pikkus L = 225 mm, tihvtide arv n= 8, sõrme pikkus l= 66 mm, tihvti M10 ühenduskeere. (Andmed sidumise kohta on võetud: Lisa tabelid 42, 43.)

Pöördemomendi ülekandmiseks käigukasti väljundvõllilt veovõllile kasutan koonilise avaga MZ-tüüpi käigukasti (GOST 5006-83) (versioon K d p2= 90 mm) ühendamiseks käigukasti väljundvõlliga. Veovõlliga ühendamiseks mõeldud ühendusava on silindriline d= 95 mm kahe võtmesoonega.

Pakutud loendist (lisa tabel 45) valin nimipöördemomendiga siduri M kr= 19000 Nm.

2.7. Tähearvutus.

Tuntud parameetrid:

• 
  ketiratta sammu läbimõõt d e= 400 mm;
• 
  hammaste arv z = 6;
• 
  hambavahe t= 200 mm.
• 
  ketirulli läbimõõt D ts= 120 mm.

mm, (2,47)

kus: K=0,7 - hamba kõrguse koefitsient (:t.2 tabel 31).

Süvendite ringi läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

Süvendite kaare keskpunktide nihkumine määratakse järgmise valemiga:

e = 0.01 .. 0.05 t= 8 mm. (2,49)

Hambaaukude raadius määratakse järgmise valemiga:

r = 0.5(D ts - 0.05t) = 50 mm. (2,50)

Poole hamba nurk  = 15 o (:t.2 tabel 31).

Hamba nurga nurk  = 86 o (:t.2 tabel 31).

Hambapea kõverusraadius määratakse järgmise valemiga:

Hambaprofiili sirge lõigu kõrgus määratakse järgmise valemiga:

mm. (2,52)

Hamba laiuse määran järgmise valemi abil:

b f= 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (2,53)

Hamba tipu laius määratakse järgmise valemiga:

b = 0.6b f= 21 mm. (2,54)

Krooni läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm, (2,55)

Kus: d 5 = 150 mm - ketirulli ääriku läbimõõt;

h= 70 mm - ketiplaadi laius.

2.8. Konveieri mõningate konstruktsioonielementide arvutamine.

Ketirullide kandevõimena valin kanali 12 vastavalt standardile GOST 8240-89 paindetakistusmomendiga W x= 8,52 cm3. Tugikanal toetub keevitatud raamidele, määran raamide vahelise kauguse:

Kanali 12 maksimaalne lubatud paindemoment määratakse järgmise valemiga:

Võttes arvesse asjaolu, et kogu koormus on jaotatud kahe kanali vahel, määran maksimaalse ulatuse pikkuse valemi abil (valemi tuletamise jätan vahele):

m (2,57)

Kandva kanali liigse läbipainde vältimiseks nõustun 3-kordse ohutusvaruga ja 1,2 m pikkusega.
Painderaadius konveieri üleminekul kaldsektsioonilt horisontaalsele sektsioonile, lähtudes keti sammust, vastavalt aktsepteeritud R= 3 m.

Kirjandus.

1. Barõšev A.I., Stebljanko V.G., Khomitšuk V.A. PRTS-i tööde mehhaniseerimine. Transpordimasinate kursusetöö ja diplomikujundus: Õpetus/ Peatoimetuse all A.I. Barõševa - Donetsk: DonGUET, 2003 - 471 lk, ill.
2. Barõšev A.I., Peale- ja mahalaadimise, transpordi- ja laotoimingute mehhaniseerimine aastal Toidutööstus. Osa 2. Masinate transport. - Donetsk: DonGUET, 2000 - 145 lk.
3. S.A. Tšernavski Masinaosade kursuse projekteerimine, M.: Mashinostroenie, 1979. 351 lk.
4. Anufriev V.I. Disaineri ja mehaanikainseneri käsiraamat kolmes köites, M.: Mashinostroenie, 2001.
5. Yablokov B.V., Belov S.V. Tõste- ja transpordiseadmete (plaatkonveierid) kursuseprojekti juhendid, Ivanovo, 2002.

Sissejuhatus

Plaatkonveierid on ette nähtud raskete (500 kg või rohkem) tükikaupade, suurte tükkide, sh. teravate servadega materjalid, samuti kõrge temperatuurini kuumutatud koormused. Statsionaarsetel või mobiilsetel plaatkonveieritel on samad põhikomponendid kui lintkonveieritel.

Kandekorpus on metallist, harvemini puidust plastikust põrandakate, mis koosneb eraldi plaatidest, mis on kinnitatud 1 või 2 veoketi külge (puks-rull). Tekk võib olla tasane, laineline või karbikujuline, ilma servadeta või servadega. Veoketid käivad ümber ajami ja raami otstesse paigaldatud pingutusketirattad. Olemas on üldotstarbelised põllkonveierid (põhitüüp) ja erikonveierid.Tootlikkuse tõstmiseks on tasapinnalisi konveiereid täiendatud fikseeritud külgedega. Tüüpiliste põllekonveierite võimsus on kuni 2000 t/h. Eraldi vaade plaatkonveierid, mis on Venemaal viimase 15-20 aasta jooksul enim levinud, on moodullindiga konveier. Lint võib olla kas plastikust või terasest. Toodetavate rihmade lai valik määrab ka nende laia kasutusala: alates interoperatiivsest transpordist ja toote tarnimisest otse masinasse kuni kasutamiseni toiduainetööstuses, aga ka kaubanduses.

1. Disaini kirjeldus

Joonis 1. Projekteeritud konveieri skeem:

Põllekonveieri peamised montaažisõlmed on: lamellkangas, jooksurullikud, veoelement ja pingutusseade. Ristküliku- või trapetsikujulise ristlõikega kangasplaadid valmistatakse stantsitud; plaatide paksus kivisöe transportimiseks on 3-4 mm, suurte kivimite puhul kaaluga 6-8 mm. Rullid kinnitatakse plaatide külge lühikese konsooli või läbivate telgede abil. Tõmbeelemendina, millele plaadid on kinnitatud, kasutatakse 1 või 2 plaat- või ümmarguse lüli ketti. Painutuskonveieril on üks ümmargune lülikett. Ajami otsajaamas on elektrimootor, sidur, käigukast ja veovõll koos veorattaga.Võimalik on paigaldada vahepealsed roomikajamid, milles veoketi külge on kinnitatud nukid, mis suhtlevad ajami lülidega. konveieri veokett. Pingutusseade asub tavaliselt konveieri tagaosas. Plaatkonveieri eelised: võimalus transportida abrasiivset kivimassi mööda kõverat marsruuti väikese kõverusraadiusega; väiksem liikumistakistus ja energiakulu kui kaabitsakonveieritel; vaheajamite paigaldamise võimalus, mis võimaldab suurendada konveieri pikkust ühes rongis.

Puudused: suur metallikulu, plaatriide keerukas disain ja raskused selle puhastamisel märja ja kleepuva kivimassi jääkidest, plaatide deformatsioon töö käigus, mis põhjustab peente fraktsioonide mahavalgumist.

2. Põllkonveieri arvutamine

.1 Konveieri laiuse määramine

Arvutamiseks eeldame külgedega gofreeritud lindiga konveierit.

Konveieri laius määratakse järgmise valemiga:

m, (2,1)

kus Q = 850 t/tunnis - konveieri tootlikkus;

u = 1,5 m/s - võrgu kiirus;

r = 2,7 t/m 3 - veetava kauba tihedus;

K β =0,95 - koefitsient, võttes arvesse konveieri kaldenurka;

j = 45 o - koormuse puhkenurk;

h = 0,16 m - lõuendi külgede kõrgus, valitud nimivahemikust;

y = 0,7 - külje kõrguse kasutustegur

Koefitsient K β määratakse järgmise valemiga:

b =10 o - konveieri kaldenurk.

Asendame saadud väärtused valemiga (1.1)

Transporditava materjali jaoks, mis sisaldab suuri tükke kuni 10%

kogukoormusest peab olema täidetud järgmine tingimus:

mm (2,3)

a max = 80 mm – suurte tükkide suurim suurus.

Tingimus on täidetud.

Lõpuks valime võre laiuse nimivahemikust B = 400 mm

2.2 Veoahela koormuste määramine

Esialgu aktsepteerime seda konveieri veojõuelemendina

plaatkett tüüp PVK (GOST 588-81).

Veetava lasti lineaarne koormus määratakse järgmise valemiga:

(2.4)

Lineaarne koormus liikuvate osade (kettidega võred) omamassist määratakse järgmise valemiga:

N/m, (2,5)

A = 50 - koefitsient, mis võetakse sõltuvalt lasti tüübi võrgu laiusest

Antud konveieri minimaalne keti pinge võib olla punktides 1 või 3 (joonis 1). Minimaalne pinge on punktis 3, kui on täidetud järgmine tingimus:

w = 0,08 - sisselülitatud šassii liikumise takistustegur

sirged lõigud

Tingimus ei ole täidetud, seetõttu on minimaalne pinge punktis 1.

Aktsepteerime keti minimaalset pinget S min = S 1 = 1500 N. Kasutades kontuuri mööda võrku kõndimise meetodit, määrame pinge punktides 1..6 (joonis 1) sarnase meetodiga.

k = 1,06 - keti pinge suurenemise koefitsient ümber ketiratta liikumisel

N.

Joonis 2. Tõmbeelemendi pingutusskeem

3. Konveieri elementide arvutamine

.1 Elektrimootori arvutamine ja valik

Ajami tõmbejõud määratakse järgmise valemiga:

kus k = 1,06 - keti pinge suurenemise koefitsient painutamisel

tähed

Elektrimootori paigaldatud võimsus määratakse järgmise valemiga:

kW, (3,2)

kus h = 0,95 - ajami efektiivsus

k z = 1,1 - võimsusvarutegur

Aktsepteerime 4A seeria suurenenud käivitusmomendiga elektrimootorit

mootori tüüp - 4АР200L6УЗ;

võimsus N = 30 kW;

pöörlemiskiirus n mootor = 975 p/min;

pöördemoment GD 2 = 1,81 kg m 2;

mass m = 280 kg.

võlli ühendusläbimõõt d = 55 mm.

3.2 Käigukasti arvutamine ja valik

Ajami ketirataste sammu läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

kus t on veoketi samm;

z - ketiratta hammaste arv;

Eeldame, et t = 0,2 m ja z = 6.

m.

Ketirataste pöörlemiskiirus määratakse järgmise valemiga:

RPM (3.4)

p/min

Ülekandearv määratakse järgmise valemiga:

(3.5)

U

Käigukasti väljundvõlli pöördemoment määratakse järgmise valemiga:

Nm. (3.6)

M

Ülaltoodud väärtuste põhjal aktsepteerime kaheastmelist spiraalkäigukasti

käigukasti tüüp - 1Ц2У-250;

ülekandearv u = 25;

väljundvõlli nimipöördemoment raskeveokite korral Mcr = 6300 Nm;

mass m = 320 kg.

Sisend- ja väljundvõllidel on haakeseadiste jaoks koonilised ühendusotsad (joon. 3), nende põhimõõdud on toodud tabelis 1.

Joonis 3. Osade võllile paigaldamise skeem.

Tabel 1. Võllide geomeetrilised parameetrid

3.3 Tõmbeahela arvutamine ja valik

Ahela projekteerimisjõud määratakse järgmise valemiga:

N, (3,7)

Keti dünaamiline koormus määratakse järgmise valemiga:

N, (3,8)

kus y = 1,0 on koefitsient, mis võtab arvesse konveieri liikuvate osade vähendatud massi vähenemist, mis on valitud vastavalt L > 60 m.

Asendades leitud väärtused valemiga (3.7), saame:

N.

Keti katkestusjõud määratakse järgmise valemiga:

Ülaltoodud väärtuste alusel aktsepteerime plaatketti

keti tüüp - M450 (GOST 588-81);

keti samm t = 200 mm;

murdejõud S lõika. = 450 kN.

Keti tugevuse testimiseks arvutame keti koormuse konveieri käivitamise hetkel.

Maksimaalne jõud ketis konveieri käivitamisel määratakse järgmise valemiga:

N, (3,10)

kus S d.p on ahela dünaamiline jõud käivitamisel.

Keti dünaamiline jõud käivitamisel määratakse valemiga

N, (3,11)

kus m k on konveieri liikuvate osade vähendatud mass;

Konveieri liikuvate osade vähendatud mass määratakse valemiga

kg, (3,12)

kus k y = 0,9 on koefitsient, mis võtab arvesse ahelate elastset pikenemist

k u = 0,6 - koefitsient, võttes arvesse keskmise kiiruse vähenemist

pöörlevad massid võrreldes keskmise kiirusega.

Gu = 1500 kgf - konveieri pöörlevate osade kaal (ilma ajamita), võetud vastavalt

Elektrimootori võlli nurkkiirendus määratakse järgmise valemiga:

rad/s 2, (3.13)

kus I pr on konveieri liikuvate masside inertsimoment, taandatuna mootori võllile.

M p.sr - määratakse valemiga:

H m, (3,14)

M p.st - määratakse valemiga:

H m, (3,15)

Konveieri liikuvate masside inertsmoment, taandatuna mootori võllile, määratakse järgmise valemiga:

H m s 2, (3,16)

kus I r.m on elektrimootori rootori ja hülsi-poldi siduri inertsimoment, mis määratakse järgmise valemiga:

H m s 2, (3,17)

kus I m = 0,0675 on tihvti-hülssühenduse inertsimoment.

Asendades väärtused valemitesse 3.10... 3.17, saame konveieri käivitamisel ahela maksimaalse jõu.

H m s 2

H m s 2

rad/s 2

3.4 Pingutusmehhanismi arvutamine

Kasutame kruvitüüpi pingutusseadet.

Pingutusjõu käigu suurus sõltub keti sammust ja määratakse valemiga

Kruvi kogupikkuseks võetakse L p = L+0,4 = 0,8 m.

Aktsepteerime kruvi materjali - terast 45 lubatud nihkepingega σ av = 100 N/mm 2 ja voolavuspiiriga s T = 320 N/mm 2. Valin niidi tüübi: ristkülikukujuline (GOST 10177-82).

Võtame vastu materjali pähkli jaoks - pronks Br. AZh9-4 lubatud nihkepingega σ av = 30 N/mm 2, muljumispingega σ cm = 60 N/mm 2, tõmbepingega s P = 48 N/mm 2. Keerme tüüp on sama.

Kruvi keerme keskmine läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm, (3,19)

kus y = 2 - mutri kõrguse ja keskmise läbimõõdu suhe

[p] = 10 N/mm 2 - lubatud pinge keermes, olenevalt hõõrdumismaterjalidest, terase hõõrdumisel pronksile [p] = 8...12 N/mm 2;

K = 1,3 - koefitsient, võttes arvesse pingutuspoolide ebaühtlast koormust

mm

Keerme siseläbimõõt määratakse järgmise valemiga:

Mm, (3.20)

Arvestades, et kruvi pikkus on suur ja vaja on suuremat stabiilsust, võtame d 1 = 36 mm.

Keerme samm määratakse järgmise valemiga:

mm (3,21)

Keerme keskmise läbimõõdu reguleeritud väärtus määratakse järgmise valemiga:

mm (3,22)

Keerme välisläbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm (3,23)

Keerme spiraalinurk määratakse järgmise valemiga:

Kontrollime isepidurduse töökindlust, mille puhul peab olema täidetud järgmine tingimus:

, (3.25)

kus f = 0,1 on hõõrdetegur terase ja pronksi vahel.

Tingimus on täidetud.

Kontrollime stabiilsust.

, (3.26)

kus j on lubatud survepingete libisemistegur, stabiilsuse arvutamisel määratakse see kruvi painduvuse (l) funktsioonina.

Lubatud survepinge.

Lubatud survepinge määratakse järgmise valemiga:

N/mm 2, (3,27)

Kruvi painduvus määratakse järgmise valemiga:

, (3.28)

kus m =2 - vähendatud pikkusekoefitsient

Kruvi teadaoleva painduvuse põhjal leian j = 0,22. Saadud andmed asendame tingimusega 2.26:

Tingimus on täidetud.

Kuna kruvi töötab pinges, ei ole vaja stabiilsust kontrollida.

Kontrollime kruvi tugevust, tugevusseisundit:

, (3.29)

Kus (määratletud eespool);

M 1 - hõõrdemoment keermes (N mm);

M 2 - hõõrdemoment kannal (seis) (N mm)

Hõõrdemoment keermes määratakse järgmise valemiga:

N m (3,30)

Hõõrdemoment kannal määratakse järgmise valemiga:

N mm, (3,31)

kus d n = 20 mm on kanna läbimõõt, mis on väiksem kui d 1.

Saadud andmed asendame tingimusega 3.29:

Tingimus on täidetud.

Mutri kõrgus määratakse järgmise valemiga:

mm (3,32)

Mutri keermete arv määratakse järgmise valemiga:

Kontrollime mutri keerme nihketugevust, tugevusseisundit:

Tingimus on täidetud

3.5 Võlli arvutused

Veovõll

Võlli materjaliks võtame terase 45, tõmbetugevus

s B = 730 N/mm 2, vastupidavuspiirid: s -1 = 0,43 s B = 314 N/mm 2, t -1 = 0,58 s - 1 = 182 N/mm 2

Määran võlli ligikaudse minimaalse läbimõõdu ainult väände põhjal, kasutades valemit:

mm, (3,34)

kus M = 5085 Nm - pöördemoment võllil

25 N/mm 2 - terase 45 lubatud väändepinged

mm.

Standardseeriast (GOST 6636-69 R40) valime lähima läbimõõdu väärtuse d pv = 100 mm. Me aktsepteerime seda läbimõõtu laagrite jaoks. Ajami ketirataste kinnitamiseks võtame läbimõõduks d = 120 mm. Veo ketiratta rummu laius määratakse pöördemomendi edastamiseks vajaliku võtme pikkuse alusel.

Võtme pikkus määratakse kokkuvarisemise ja tugevuse tingimustest:

, (3.35)

kus l on võtme pikkus, mm;

d - võlli läbimõõt võtme paigaldamise kohas, mm;

h, b, t 1, - võtme ristlõike mõõtmed, mm

[s] cm - lubatud laagripinge, terasrummudel 100-120 N/mm 2.

Samuti määrame tingimuse 3.35 alusel võlli ühendusotsa võtme parameetrid, mille läbimõõduks võetakse d = 95 mm ja pikkuseks l = 115 mm. Klahvide kõigi geomeetriliste mõõtmete väärtused on sisestatud tabelisse 2.

Tabel 2. Võllide geomeetrilised parameetrid

* Kasutame kahte 180 o nurga all asuvat klahvi.

Ajami ketirataste võtmete pikkuse alusel valime viimaste rummude pikkuseks l st = 200 mm.

Veovõlli konstruktsiooniskeem ja paindemomentide diagramm on sellise kujuga

Joonis 4. Momendi diagrammid

kus R1 ja R2 on laagrites olevate tugede reaktsioonid, N;

P on ketirataste koormus, mis määratakse järgmise valemiga:

N. (3,36)

Tänu konstruktsiooni sümmeetriale ja tugireaktsioonikoormustele

R 1 = R 2 = P = 13495 N.

Arvutamine toimub sarnaselt punktiga 2.5.1.

Võlli materjaliks võtame terase 45 (tooriku läbimõõt üle 100 mm), tõmbetugevus s B = 730 N/mm 2, vastupidavuspiirid: s -1 = 0,43s B = 314 N/mm 2, t -1 = 0,58 s - 1 = 182 N/mm2

Võlli läbimõõt on konstruktsiooniliselt võetud 0,8 veovõlli läbimõõdust d = 80 mm

Võlli konstruktsiooniskeem on sarnane joonisele fig. 4.

N.

Me aktsepteerime seda läbimõõtu laagrite jaoks. Ajami ketirataste kinnitamiseks võtame läbimõõduks d = 100 mm. Veo ketiratta rummu laius on võetud konstruktiivselt.

3.6 Laagrite valik

Kuna konveieriraamile eraldi laagrikorpuste paigaldamisel rikutakse nende joondust ja võlli nihket, valime kaherealised sfäärilised kuullaagrid 1320 (GOST 5720-75 ja 8545-75) järgmiste parameetritega:

d = 100 mm (siseläbimõõt)

D = 215 mm (välisläbimõõt)

B = 47 mm (laius)

C = 113 kN (dünaamiline koormusnimi)

Kontrollime laagrite vastupidavust, mis määratakse järgmise valemiga:

h, (3,37)

kus n = 39 p/min - võlli pöörlemiskiirus;

P e - laagri ekvivalentkoormus, kui aksiaalkoormusi pole, määratakse järgmise valemiga:

N, (3,38)

kus V = 1 - koefitsient, võttes arvesse rõngaste pöörlemist

K T = 1 - temperatuuri koefitsient

K s = 2,0 - koormustegur

h) Vastupidavus on piisav

Kuna konveieri raamile eraldi laagrikorpuste paigaldamisel rikutakse nende joondust ja võlli kõrvalekaldeid, valin kaherealised sfäärilised radiaalsed kuullaagrid 1218 (GOST 5720-75 ja 8545-75) järgmiste parameetritega:

d = 800 mm (siseläbimõõt)

D = 160 mm (välisläbimõõt)

B = 30 mm (laius)

C = 44,7 kN (dünaamiline koormusnimi)

h. Piisav vastupidavus.

Tehtud arvutuste põhjal teeme kindlaks, et laagrid töötavad kogu oma kasutusaja.

.7 Piduriseadmete ja haakeseadiste arvutamine ja valik

Kui konveier on koormatud olekus konveieri osa kalde tõttu välja lülitatud, tekitab koorma kaal jõu, mis on suunatud lindi liikumisele vastupidises suunas. See jõud määratakse valemiga

N. (3,39)

Negatiivne jõu väärtus tähendab, et konveieri elementide hõõrdejõud on suurem kui koorma veeremise jõud ja seetõttu ei ole vaja kasutada piduriseadet.

Pöördemomendi ülekandmiseks elektrimootorilt käigukasti sisendvõllile kasutame MUVP-tüüpi elastset tihvt-tüüpi sidurit (GOST 21424-75) mootori võlli ühenduspoolte avadega (d d = 55 mm) ja käigukasti sisendvõlli jaoks (koonusava d p1 = 40 mm) .

Elektrimootori võllile antav pöördemoment on võrdne käigukasti väljundvõlli pöördemomendi ja käigukasti M mootori ülekandearvu suhtega = 203,4 Nm.

Võttes arvesse varu ja üldmõõtmeid, aktsepteerime sidurit nimipöördemomendiga M cr = 500 Nm, siduri maksimaalne (üld)läbimõõt D = 170 mm, maksimaalne pikkus L = 225 mm, sõrmede arv n = 8, sõrme pikkus l = 66 mm , tihvti M10 ühenduskeere.

Pöördemomendi ülekandmiseks käigukasti väljundvõllilt veovõllile kasutan käigukasti väljundvõlliga ühendamiseks koonusavaga (versioon K d p2 = 90 mm) MZ-tüüpi käigukasti (GOST 5006-83) . Veovõlliga ühendamiseks mõeldud ühendusava on silindriline d = 95 mm ja kahe kiiluavaga.

Valime siduri nimipöördemomendiga Mcr = 19000 Nm.

.8 Ketiratta arvutamine

Teadaolevad andmed arvutamiseks:

ketirataste sammu läbimõõt d e = 400 mm;

hammaste arv z = 6;

hammaste samm t = 200 mm.

ketirullide läbimõõt D c = 120 mm.

Välisringi läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

mm, (3,40)

kus K=0,7 - hamba kõrguse koefitsient

Süvendite ringi läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

Mm, (3,41)

Süvendite kaare keskpunktide nihkumine määratakse järgmise valemiga:

e = 0,01. 0,05 t = 8 mm. (3,42)

Hambaaukude raadius määratakse järgmise valemiga:

r = 0,5 (D c - 0,05t) = 50 mm. (3,44)

Hambapea kõverusraadius määratakse järgmise valemiga:

Mm. (3,45)

Hambaprofiili sirge lõigu kõrgus määratakse järgmise valemiga:

mm. (3,46)

Hamba laiuse määran järgmise valemi abil:

b f = 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (3,47)

Hamba tipu laius määratakse järgmise valemiga:

b = 0,6b f = 21 mm. (3,48)

Krooni läbimõõt määratakse järgmise valemiga:
Pärast kursuseprojekti läbimist projekteerisime kett- ja plaatkonveieri järgmiste parameetritega:

Tootlikkus Q =850 t/tunnis;

Veebi kiirus u = 1,5 m/s;

Konveieri pikkus l = 90 m;

Horisontaalse lõigu pikkus l g = 25 m;

Konveieri kaldenurk β = 10 o ;

Veetava lasti tihedus r = 2,7 t/m 3

Arvutasime välja ka selle põhielemendid ning testisime nende tugevust ja vastupidavust.

Bibliograafia

1. Barõšev A.I., Stebljanko V.G., Khomitšuk V.A. PRTS-i tööde mehhaniseerimine. Transpordimasinate kursuse- ja diplomikujundus: õpik / A.I. peatoimetuse all. Barõševa - Donetsk: DonGUET, 2003 - 471 lk, ill.

Baryshev A.I., Laadimise ja mahalaadimise, transpordi- ja laotoimingute mehhaniseerimine toiduainetööstuses. Osa 2. Masinate transport. - Donetsk: DonGUET, 2000 - 145 lk.

Chernavsky S.A. Masinaosade kursuse projekteerimine, M.: Mashinostroenie, 1979. - 351 lk.

Anufriev V.I. Disaineri ja mehaanikainseneri käsiraamat kolmes köites, M.: Mashinostroenie, 2001.

Yablokov B.V., Belov S.V. Tõste- ja transpordiseadmete (plaatkonveierid) kursuseprojekti juhised, Ivanovo, 2002.

Kett-lintkonveieri parameetrid ja tootlikkus määratakse samamoodi nagu lintkonveieril (vt ptk 6).

Tõmbeelemendina kasutatakse kõige sagedamini keevitatud kombineeritud kette (tabel III.1.10), plaatkette (tabel III. 1.11), harvemini rull- ja erikette. Tugielement on konveierilint vastavalt standardile GOST 20-76 (vt punkt 4.4).

Et vältida ketti mööda rihma libisemist, peavad olema täidetud järgmised tingimused:

kus b on konveieri kaldenurk kraadides; f- rihma ja keti platvormi vaheline hõõrdetegur: f = 0,3...0,4; w- takistustegur rihma liikumisel mööda külgmisi rulle: w = 0,04...0,05; k c - koormuse jaotuskoefitsient keti tugipiirkonnas: k c » 0,45...0,5.

Konveieri veojõu arvutamine toimub kontuuri möödaviigu meetodil (vt lõik 5.2).

Suure kaldega plaatkonveierite arvutamine toimub vastavalt punktides 8.2 ja 8.3 sätestatud metoodikale. Konveieriteki laius koos külgedega määratakse valemiga (8.5) ja tabelist. 7.8 valitakse konveieri käiguosa peamised parameetrid.

Tabel 7.8. Külgedega tekiga põllekonveierite käiguosa parameetrid

Peatükk 8. PLAATKONVEEERID

ÜLDINE INFORMATSIOON

Riis. 8.2. Põllkonveierite tüübid (tabeli 8.1 järgi)

Tabel 8.1. Põllkonveierite tüübid (GOST 22281-76) ja nende kasutusala

Tabel 8.2. Põllkonveierite peamised mõõtmed (GOST 22281-76)

* BV, KM ja KG tüüpi konveieritele - vastavalt sisemõõdule.

** Sisemine suurus.

Tabel 8.3.Šassii liikumiskiirus ja perroonikonveierite nimivõimsus (GOST 22281-76)

Plaatkonveierid on kahes versioonis: rullikutega käiguosaga; veermikuga ilma rullideta - rullid (tugirullid) on metallkonstruktsiooni element.

Põrandad ja küljed. Põrandakatte laius (mm) puistlasti transportimisel võetakse seisukorrast

Kus k– koefitsient: sorteeritud kauba puhul k= 2,7; tavalise kauba jaoks k = 1,7; a¢- tüüpilise lastitüki suurim suurus, mm [vt. valemid (4.2)...(4.4)].

Põrandakatte laius tükikaupade transportimisel peab vastama tingimusele

Kus b 1 - koormuse suurim põikimõõt (joon. 8.3) mm; IN 1 - põrandalaiuse tagavara: lamellkonveierite jaoks IN 1 = 50...100 mm, pardal IN 1 = 100...150 mm.

Külgede kõrgus puistlasti transportimisel valitakse tabelist. 8.4 võttes arvesse tabelis olevaid andmeid. 8.5.

Külje kõrgus h tükikaupade veol aktsepteeritakse 100...160 mm.

Saadud põrandakatte laius ja külgede kõrgus tuleb vastavalt standardile GOST 22281-76 ümardada lähimate mõõtmeteni (vt tabel 8.2). Veoketid. Perroonkonveierite jaoks valitakse veoketid vastavalt tabelite III.1.11...III.1.14 andmetele. Keti samm määratakse sõltuvalt põrandakatte laiusest (tabel 8.6). Põllkonveierite käiguosa (lindi) kiirus valitakse sõltuvalt teki laiusest vastavalt tabelis toodud soovitustele. 8.7. Kaldenurk. Puistlasti transportimisel valitakse perrooni konveieri suurim kaldenurk vastavalt tabelile. 8.8.

Riis. 8.3. Tükikaupade asukoht konveieri põrandal: A- automaatse ladumisega; b- käsitsi paigaldamiseks

Märge. Eelistatakse joonte vahele paigutatud mõõtmeid.

Tabel 8.8. Suurimad lubatud perroonikonveierite kaldenurgad puistlasti transportimisel

* r - koormuse hõõrdenurk (liikuva põrandakate), kraadid.

Sel juhul on vajalik, et konveieri kaldenurk

kus j d on liikuva koormuse kaldenurk kraadides [vt. 4.6)].

Venitusseade. Pingutusmehhanismi käik valitakse sõltuvalt veokettide sammust (tabel 8.9).

Lehtrite laadimine. Plaatkonveierite laadimislehtri (joonis 8.4) peamised mõõtmed olenevalt põrandakatte laiusest saab võtta tabelist. 8.10.

Sümbol plaatkonveier. Statsionaarse üldotstarbelise põllekonveieri tähis vastavalt standardile GOST 22281-76 sisaldab toote nime (“apel konveier”), konveieri tüübi ja konstruktsiooni tähistust, alusvankri teki laiust (cm) ja standardi tähistus.

Näiteks statsionaarne üldotstarbeline lamekonveier (BV), versioon 1, alusvankri teki laiusega IN= 800 mm tähistab:

Plaatkonveier BV-1-80 GOST 22281-76.

PLAATKONVEEERI ESIAALNE ARVUTUS

Külgedeta teki laius (m) puistlasti transportimisel

Kus h- külje kõrgus (vt punkt 8.2), m; y - küljekõrguse kasutusastet iseloomustav koefitsient, y = 0,65...0,8.

Saadud põrandakatte laius määratakse vastavalt punktis 8.2 toodud juhistele.

Konveieri tõmbejõud (N)

Kus F min – keti minimaalne pinge (vt punkt 5.2), N; w- põllkonveieri takistustegur (tabel 8.12); q- lasti lineaarne mass konveieril [valemid (5.3) ja (5.11)], kg/m; L- töötava konveieri haru koormatud osa horisontaalprojektsiooni pikkus, m; q h.ch - konveieri käiguosa lineaarmass, kg/m; L g - konveieri horisontaalprojektsiooni pikkus, m; N- koorma tõstekõrgus, m; F b - fikseeritud külgede koormuse hõõrdetakistus [valem (8.8)], N; F p.r - adra mahalaadija takistus [valem (5.30)].

Tabel 8.11. Koefitsiendi väärtused k b [valemite (8.4) ja (8.5) juurde]

Tabel 8.12. Põllkonveierite takistusteguri w väärtused

* Suuremad väärtused võetakse tsentreerimisseadmetega roomikute puhul, mis kaitsevad ketti nihkumise eest.

** Talvistes tingimustes kütmata ruumis või õues töötades suurenevad antud väärtused 1,5 korda.

Valemis (8.6) on ees plussmärk qH võetakse koorma tõstmisel, langetamisel miinusmärk.

Puistlasti hõõrdetakistus fikseeritud külgedele (N)

Kus f- puistlasti hõõrdetegur külgseintel (tabel 4.1); h p - külje töökõrgus (vastavalt koormuse kõrgusele), m; r - lasti puistetihedus, t/m 3 (vt tabel 4.1); l b - külgede pikkus, m.

Konveieri käiguosa lineaarmass määratakse kataloogist.

Võib võtta konveieri käiguosa ligikaudse lineaarmassi (kg/m).

Kus IN- põrandakatte laius, m; TO- vaata tabelit. 8.13.

Konveieri veovõlli võimsus (kW)

Tabel 8.14. Koefitsiendi väärtused k 1 [valemile (8.11)]

Mootori võimsus konveieri käitamiseks määratakse valemiga (6.19).

Tõmbeelemendi maksimaalne staatiline pinge

Kus F min - veoelemendi väikseim pinge (1000...3000 N).

Kus L- konveieri pikkus, m; z- veoketi ketiratta hammaste arv; t- veoahela samm, m; k 1 - massi vähendamise koefitsient (arvestades, et kõik konveieri elemendid ei liigu maksimaalse kiirendusega, samuti keti elastsuse mõju) (tabel 8.14).

Rihma kiirustel kuni 0,2 m/s võib kettide dünaamilisi koormusi ignoreerida.

Tõmbeelemendi arvutatud pinge

Üheahelalise veoelemendi puhul F = F arvut.

Kus k- keti ohutustegur: horisontaalsete konveierite jaoks k= 6…8, kaldsektsioonidega - k = 8...10.

Põllkonveieri arvutamine

Konveieri laiuse määramine

Arvutamiseks eeldame külgedega gofreeritud lindiga konveierit.

Konveieri laius määratakse järgmise valemiga:

kus Q = 850 t/tunnis - konveieri tootlikkus;

1,5 m/s - võrgu kiirus;

2,7 t/m 3 - veetava kauba tihedus;

K in =0,95 - koefitsient, võttes arvesse konveieri kaldenurka;

45 o - koormuse puhkenurk;

h = 0,16 m - lõuendi külgede kõrgus, valitud nimivahemikust;

0,7 - külje kõrguse kasutustegur

Koefitsient K in määratakse järgmise valemiga:

10 o - konveieri kaldenurk.

Asendame saadud väärtused valemiga (1.1)

Transporditava materjali jaoks, mis sisaldab suuri tükke kuni 10%

kogukoormusest peab olema täidetud järgmine tingimus:

a max = 80 mm – suurte tükkide suurim suurus.

Tingimus on täidetud.

Lõpuks valime võre laiuse nimivahemikust B = 400 mm

Transpordiahela koormuste määramine

Esialgu aktsepteerime seda konveieri veojõuelemendina

plaatkett tüüp PVK (GOST 588-81).

Veetava lasti lineaarne koormus määratakse järgmise valemiga:

Lineaarne koormus liikuvate osade (kettidega võred) omamassist määratakse järgmise valemiga:

A = 50 - koefitsient, mis võetakse sõltuvalt lasti tüübi võrgu laiusest

Antud konveieri minimaalne keti pinge võib olla punktides 1 või 3 (joonis 1). Minimaalne pinge on punktis 3, kui on täidetud järgmine tingimus:

0,08 - šassii liikumise takistustegur

sirged lõigud

Tingimus ei ole täidetud, seetõttu on minimaalne pinge punktis 1.

Aktsepteerime keti minimaalset pinget S min = S 1 = 1500 N. Kasutades kontuuri mööda võrku kõndimise meetodit, määrame pinge punktides 1..6 (joonis 1) sarnase meetodiga.

k = 1,06 - keti pinge suurenemise koefitsient ümber ketiratta liikumisel

Joonis 2. Tõmbeelemendi pingutusskeem

Konveieri elementide arvutamine

Elektrimootori arvutamine ja valik

Ajami tõmbejõud määratakse järgmise valemiga:

kus k = 1,06 - keti pinge suurenemise koefitsient painutamisel

tähed

Elektrimootori paigaldatud võimsus määratakse järgmise valemiga:

kus = 0,95 - ajami efektiivsus

k z = 1,1 - võimsusvarutegur

Aktsepteerime 4A seeria suurenenud käivitusmomendiga elektrimootorit

mootori tüüp - 4АР200L6УЗ;

võimsus N = 30 kW;

pöörlemiskiirus n mootor = 975 p/min;

pöördemoment GD 2 = 1,81 kg m 2;

mass m = 280 kg.

võlli ühendusläbimõõt d = 55 mm.

Käigukasti arvutamine ja valik

Ajami ketirataste sammu läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

kus t on veoketi samm;

z - ketiratta hammaste arv;

Eeldame, et t = 0,2 m ja z = 6.

Ketirataste pöörlemiskiirus määratakse järgmise valemiga:

p/min (3.4)

Ülekandearv määratakse järgmise valemiga:

Käigukasti väljundvõlli pöördemoment määratakse järgmise valemiga:

Ülaltoodud väärtuste põhjal aktsepteerime kaheastmelist spiraalkäigukasti

käigukasti tüüp - 1Ц2У-250;

ülekandearv u = 25;

väljundvõlli nimipöördemoment raskeveokite korral Mcr = 6300 Nm;

mass m = 320 kg.

Sisend- ja väljundvõllidel on haakeseadiste jaoks koonilised ühendusotsad (joon. 3), nende põhimõõdud on toodud tabelis 1.

Joonis 3. Osade võllile paigaldamise skeem.

Tabel 1. Võllide geomeetrilised parameetrid

ARVUTUSTÖÖ

PLAATKONVEIER

1.1 Töö eesmärk

Uurige kujundusi Üldine informatsioon, konveierite tööpõhimõtted ja põhiparameetrite määramise meetodid.

1.2 Põllkonveieri määratlus

Neid nimetatakse transportijateks tehnilisi vahendeid pidev operatsioon puiste- ja tükikaupade teisaldamiseks mööda teatud lineaarseid marsruute. Need jagunevad konveieriteks ja torutranspordiseadmeteks.

Vastavalt tööpõhimõttele eristatakse konveiereid, milles veos liigub mehaanilise kokkupuute tulemusena transpordielemendiga (lint, plaat, kopp, kaabits, tigu, rullid), ja pneumaatilisi transpordiseadmeid, milles puistlasti liikumine toimub raskusjõu või suruõhuvoolu toimel.

Plaatkonveier on keti tõmbeelemendi külge kinnitatud terasplaatidest kandevplekiga transpordiseade.

Teravate servadega materjalide transportimisel (suurte kivitükkide purustitesse söötmiseks) kasutatakse plaatkonveiereid, milles veoelemendiks on kaks lõputut ketti, mis käivad ümber ajami ja pingutusketirataste. Veekettide külge kinnitatakse metallplaadid, mis kattuvad üksteisega ja takistavad nende vahel materjali mahavalgumist (joonis 1.2). Lameplaatidega plaatkonveieri lubatud kaldenurk on väiksem kui lintkonveieril, sest lastimaterjali hõõrdenurk metallile sisse 2,5÷3,0 korda vähem kui kummikangast teibiga. Vormitud plaadid, mille tööpindadel on põikprojektsioonid, võimaldavad teil suurendada konveieri kaldenurka. Plaatkonveiereid kasutatakse ka ehitustehastes kuumade materjalide, osade ja toodete teisaldamiseks.

Põllekonveierite omadused:

· plaadi paksus – alates 3 mm

· tera laius – alates 500 mm

· veebikiirus – alates 0,6 m/s

· tootlikkus – 250-2000 t/h

· paigaldusnurk – kuni 45º

Põllkonveierite töövahendid:

· plastkangas

· jooksvad rullid

· tõmbekere

· sõidujaam

Eelised:

· võimalus transportida laiemat (võrreldes lintkonveieritega) kaubavalikut;

· võime transportida lasti mööda järskude kallakutega marsruute (kuni 35°-45° ja kopaplaatidega - kuni 65°-70°);

· oskus transportida kaupa mööda keerulist ruumilist trajektoori;

· kõrge töökindlus.

Puudused:

· lasti väike liikumiskiirus (kuni 1,25 m/s);

· nagu teised kettkonveierid:

· - konveieri suur lineaarmass;

- käitamise keerukus ja kõrge hind saadavuse tõttu suur kogus liigendelemendid kettides, mis nõuavad regulaarset määrimist;

· -suurem energiakulu transporditava kauba massiühiku kohta.

Tükikaupade teisaldamiseks kasutatakse põllekonveierit, selle tingimuse järgi on vaja välja arvutada esitletava konveieri põhiomadused.

Joonis 1.9 – Plaatkonveieri skeem

Algandmed:

Plaatkonveier helmesteta tasapinnalise tekiga;

a = 400mm – koorma suurus;

KGR=1,10 kN – koorma kaal;

P=1350 kN/tunnis – konveieri tootlikkus;

L=40 m – konveieri pikkus;

Töötingimused on rasked

1.3.1 Määrake põrandakatte laius INN:

=400+100=500 (mm) (1.1)

Kus: a = 400 mm– määratud lasti suurus;

A=100 mm– põrandakatte laiuse varu.

Tera kiirus υ , m/sek, põllkonveier valitakse vastavalt tabelile 1.10, vastavalt põrandakatte laiusele

Seega υ =0,4 m/sek.

Tõmbeelemendina kasutatakse kahte plaat-tüüpi kokkupandavat VKG ketti, millel on spetsiaalsed sammuga plaadid t=320 mm(vastavalt tabelile 1.11), vastavalt põrandakatte laiusele INN=500 mm, ja purunemiskoormusega SR=500 kN.

Tabel 1.11 – Lehtkettide sammude mõõtmed

Määrake lasti lineaarne kaalukoormus q, kN/m:

Kus: P=1350 kN/tunnis– konveieri tootlikkus; m ), (1,3)

Kus: KGR=1,10 kN– ühe koorma kaal;

q=0,9375 kN/m – lineaarne kaalukoormus.

Nõustuge sammu väärtusega tGR, m, üles ümardatud. Siis tGR=1,17 m.

Lineaarkoormuse arvutame konveieri šassiilt q K, kN/m, kasutades raskeveokite terrassi empiirilist valemit:

terrassi laius ilma külgedeta,

1.0 või rohkem

Tabelist 1.13 valime liikumistakistuse koefitsiendi ω , eeldades, et ketirulli läbimõõt on suurem kui 20 mm. Seega ω = 0,120.

Kus: kN - madalaim keti pinge;

ω = 0,120 – liikumistakistuse koefitsient;

q = 0,9375

q K = 0,98

L = 40 m– konveieri pikkus;

H = 0 m– tõstekõrgus;

W B– koormuse hõõrdetakistus fikseeritud külgedel, kN, (kuna sel juhul külgi pole, siis W B=0 );

W P.R.– adralaaduri takistus, kN, (kuna laadimine toimub läbi otsatrumli, siis W P.R=0 ).