STANDARD INDUSTRIJE

KONTROLA NERAZARA.

ZAVARENI SPOJEVI CJEVOVODA

Ultrazvučna metoda

OST 36-75-83

STANDARD INDUSTRIJE

Ova se norma primjenjuje na zavarene spojeve sučeonih prstenova procesnih cjevovoda pri tlaku ne većem od 10 MPa (100 kgf/cm 2), promjera 200 mm ili više i debljine stijenke od 6 mm ili više od niskougljičnih i niskolegiranih čelika, izrađenih svim vrstama zavarivanja taljenjem i utvrđuje zahtjeve za ispitivanje bez razaranja ultrazvučnim metodama. Norma je razvijena uzimajući u obzir zahtjeve GOST 14782-76, GOST 20415-75, kao i preporuke CMEA PC 4099-73 i PC 5246-75. Potreba za korištenjem ultrazvučne metode kontrole, njezin volumen i zahtjevi kvalitete za zavarene spojeve utvrđeni su propisima -tehnička dokumentacija na cjevovode. ODOBRENO I STUPILO NA SNAGU NAREDBOM Ministarstva instalacijskih i specijalnih građevinskih radova SSSR-a od 22. veljače 1983. br. 57 IZVRŠITELJI: VNIImontazhspetsstroy Popov Yu.V., Ph.D. tehn. Znanosti (voditelj teme), Grigoriev V.M., čl. n. S. (odgovorni rukovoditelj), Kornienko A. M., umjetnost. inženjer (izvršitelj) SUIZVOĐAČI: UkrPTKImontazhspetsstroy Tsechal V.A., voditelj osnovnog laboratorija za zavarivanje (odgovorni izvršitelj) VNIKTIstalkonstruktsiya (podružnica Čeljabinsk) Vlasov L.A., voditelj. sektor (odgovorni izvršitelj), Neustroeva N.S., čl. inženjer (izvršitelj) Središnji laboratorij za zavarivanje Zaklade "Belpromnaladka" Vorontsov V.P., voditelj skupine (odgovorni izvršitelj) DOGOVORILO: Ministarstvo prehrambene industrije SSSR-a A.G. Ageev Ministarstvo zdravlja RSFSR R.I. Khalitov Ministarstvo instalacijskih i specijalnih građevinskih radova SSSR-a Soyuzstalkonstruktsiya V.M. Vorobyov V/O "Soyuzspetslegkonstruktsiya" A.N. Tajne Glavstalkonstrukcije B. C. Konopatov Glavmetallurgmontazh F.B. Trubetskoy Glavkhimmontazh V.Ya. Kurdyumov Glavneftemontazh K.I. Progonitelj Glavtekhmontazh D.S. Korelin Glavlegprodmontazh A.Z. Medvedev Glavna tehnička uprava G.A. Sukalsky zamjenik ravnatelja Instituta za znanstveni rad, dr.sc. Yu.V. Sokolov I.o. glava Zavod za normizaciju, dr. sc. V.A. Karasik Topić voditelj, prov. laboratorij, dr. sc. Yu. B. Popov Odgovorni izvršitelj čl. Istraživač, v.d glava sektor V.M. Grigoriev Izvođač, čl. inženjer A.M. Kornienko SUIZVOĐAČI: Direktor Instituta UkrPTKIMontazhspetsstroy V.F. Nazarenko voditelj Odjela za zavarivanje i cjevovode N.V. Vygovsky Glavni dizajner projekta G.D. Shkuratovsky Odgovorni rukovoditelj, voditelj osnovnog laboratorija za zavarivanje V.A. Tsechal Direktor instituta VNIKTIstalkonstruktsiya (podružnica Čeljabinsk) M.F. Chernyshev Izvršni direktor, voditelj. sektor L.A. Vlasov, voditelj središnjeg laboratorija povjerenstva Belpromnaladka L.S. Denisov Odgovorni rukovoditelj, voditelj grupe V.P. Voroncov

1. SVRHA METODE

2. ZAHTJEVI ZA DEFEKTOSKOPISTE I MJESTO ZA ULTRAZVUČNU INSPEKCIJU

3. SIGURNOSNI ZAHTJEVI

4. ZAHTJEVI ZA OPREMU I MATERIJALE

Standardni uzorak br. 3

1 - maksimalna amplituda reflektiranog signala; 2 - izlazna točka ultrazvučne zrake; n - strelica nalazača

Standardni uzorak br. 2

1 - ljestvica; 2 - blok od čelika razreda 20 GOST 1050-74 u normaliziranom stanju s veličinom zrna od 7 točaka ili više prema GOST 5839-65; 3 - vijak; 4 - rupa za određivanje kuta ulaska zrake; 5 - rupa za provjeru mrtva zona.

5. PRIPREMA ZA KONTROLU

B 1 = d × tan a -l/2+d+m (1)

Kad se čuje izravno

B 2 =2 d × tan a +d+m (2)

Kad se ozvuče izravnim i jednom reflektiranim snopom

B 3 =3 d × tan a -l/2+d+m (3)

Kada se ozvuče jednom i dvaput reflektiranom zrakom

stol 1

Parametri ultrazvučnog ispitivanja

Shema za određivanje zona čišćenja površine u blizini šava zavarenog spoja

D - debljina zavarenih elemenata, mm; a - ulazni kut, stupnjevi; d - udaljenost od točke umetanja do stražnjeg ruba tražila, mm; - polovica širine pojasa za pojačanje šava, mm; B 1 , B 2 , B 3 , - zone površinskog čišćenja pri sondiranju s izravnim, jednom i dva puta reflektiranim snopom, mm; m =20 mm

Označavanje kružnog zavarenog spoja cjevovoda u dijelove i njihovo numeriranje

1. Zavareni spoj mora biti podijeljen na 12 jednakih dijelova po obodu elemenata koji se zavaruju. 2. Granice sekcija označene su brojevima od 1 do 12 u smjeru kazaljke na satu s naznačenim smjerom kretanja proizvoda u cjevovodu. 3. Parcele se numeriraju sa dva broja: 1-2, 2-3 itd. 4. Granica između odjeljaka 11-12 i 12-1 treba proći kroz oznaku zavarivača, okomito na šav.

5.6. Frekvencija i kut prizme tražila odabiru se na temelju debljine elemenata koji se zavaruju i metode sondiranja prema tablici. 1. 5.7. Sondiranje šavova treba izvesti poprečnim i uzdužnim pomicanjem tražila duž pripremljenog u skladu s paragrafima. 5.5.2, 5.5.3, 5.5.5 površine uz istodobnu rotaciju pod kutom od 3-5 ° u oba smjera od smjera poprečnog kretanja. Veličina koraka pomicanja tražila ne smije biti veća od polovice promjera piezoelektrične ploče pretvornika (Tablica 2). 5.8. Provjera osnovnih parametara upravljanja. 5.8.1. Prije postavljanja detektora nedostataka za ispitivanje određenog proizvoda, moraju se provjeriti sljedeći osnovni kontrolni parametri u skladu sa zahtjevima GOST 14782-76: traka za traženje; kut ulaska ultrazvučne zrake u metal; mrtva zona; ekstremna osjetljivost; rezolucija. 5.8.2. Ruka tražila i kut ulaska ultrazvučne zrake provjeravaju se najmanje jednom u smjeni. 5.8.3. Strelica tražila određena je prema standardnom uzorku br. 3 prema GOST 14782-76 i ne smije biti manja od vrijednosti navedenih u tablici. 2. 5.8.4. Kut ulaska ultrazvučne zrake određuje se prema standardnom uzorku br. 2 prema GOST 14782-76 i ne smije se razlikovati od nominalne vrijednosti za više od ± 1°. Nazivne vrijednosti ulaznog kuta za tražila s različitim kutovima prizme dane su u tablici 2.

tablica 2

PARAMETRI TRAŽILAČA

4,0>h/b>0,5,

A površine S p ravnog dna rupe (ili segmenta) i S 1 okomite strane kutnog reflektora povezane su relacijom:

S p = NS 1, gdje je

N je koeficijent određen iz grafikona (slika 6). 5.8.7. Maksimalna osjetljivost provjerava se na ispitnim uzorcima s umjetnim reflektorima, čije je područje odabrano iz tablice. 1 ovisno o debljini elemenata koji se zavaruju i odabranoj vrsti tražila.

Ovisnost koeficijentaNiz uglaaulaz snopa

5.8.8. Materijal ispitnih uzoraka mora biti sličan proizvodu koji se ispituje u pogledu akustičnih svojstava i čistoće površine. Ispitni uzorci moraju biti bez nedostataka (osim umjetnih reflektora) otkrivenih metodom odjeka pulsa. 5.8.9. Reflektor tipa "rupa s ravnim dnom" izrađen je u ispitnom uzorku na način da se središte reflektirajuće površine dna rupe nalazi na dubini d jednakoj debljini elemenata koji se zavaruju. (slika 7). 5.8.10. Ispitni uzorci s kutnim ili segmentnim reflektorima moraju imati isti radijus zakrivljenosti kao i ispitni proizvod ako je unutarnji promjer elemenata koji se zavaruju manji od 200 mm. Kada je unutarnji promjer zavarenih elemenata 200 mm ili više, koriste se ispitni uzorci s ravnim paralelnim površinama (sl. 8, 9). Metoda izrade segmentnih reflektora data je u referentnom prilogu 6. Kutni reflektor u ispitnom uzorku izrađen je pomoću uređaja iz kompleta KOU-2. 5.8.11. Rezultati ispitivanja maksimalne osjetljivosti smatraju se zadovoljavajućim ako je amplituda signala s umjetnog reflektora najmanje 30 mm preko CRT zaslona. 5.8.12. Rezolucija se provjerava standardnim uzorkom br. 1 prema GOST 14782-76. Razlučivost se smatra zadovoljavajućom ako se signali iz tri koncentrično smještena cilindrična reflektora promjera 15A 7, 20A 7, 30A 7, izrađenih u standardnom uzorku br. 1 (slika 1), jasno razlikuju na CRT ekranu.

Uzorak s tipom reflektora: "otvor s ravnim dnom" za podešavanje osjetljivosti detektora grešaka

Ispitni uzorak s kutnim reflektorom za podešavanje osjetljivosti, određivanje koordinata nedostataka i postavljanje kontrolne zone detektora grešaka

Gdje je n broj refleksija

Ispitni uzorak sa segmentiranim reflektorom za podešavanje osjetljivosti, određivanje koordinata nedostataka i postavljanje kontrolne zone detektora grešaka

Duljina ispitnog uzorka određena je formulom:

L ¢ =(n+1) d × tg a +d+m+25; m=20,

Gdje je n broj refleksija

5.9. Postavljanje detektora grešaka za pregled. 5.9.1. Spojite tražilo na detektor grešaka s parametrima odabranim prema tablici. 1 u skladu s debljinom elemenata koji se zavaruju, akustičnim svojstvima metala i geometrijom zavarenog spoja. 5.9.2. Pripremite detektor nedostataka za rad u skladu sa zahtjevima uputa za rad, a zatim ga konfigurirajte za ispitivanje određenog proizvoda u sljedećem slijedu (osnovne operacije): postavite trajanje čišćenja; podesite uređaj za mjerenje dubine; postaviti maksimalnu osjetljivost (prva razina odbijanja); osjetljivost se izjednačava pomoću privremenog sustava za podešavanje osjetljivosti (TSC); postaviti osjetljivost pretraživanja; postavite trajanje i položaj stroboskopskog pulsa. 5.9.3. Trajanje sweepa je podešeno na način da se osigura mogućnost promatranja signala s najudaljenijeg reflektora na CRT ekranu u skladu s odabranim kontrolnim parametrima. 5.9.4. Stroboskopski puls postavljen je tako da se njegov vodeći rub nalazi blizu sondirajućeg pulsa, a stražnji rub na kraju CRT zaslona duž linije skeniranja. 5.9.5. Namjestite uređaj za mjerenje dubine detektora grešaka prema uputama za uporabu. Ako detektor nedostataka nema uređaj za mjerenje dubine, tada je potrebno kalibrirati ljestvicu CRT ekrana u skladu s debljinom proizvoda koji se ispituje. Metoda određivanja koordinata na skali CRT ekrana za set "ECHO" data je u preporučenom prilogu 7. Metoda provjere skale dubinomjera detektora grešaka DUK-66P data je u preporučenom prilogu 8. 5.9.6. Za postavljanje uređaja za mjerenje dubine preporuča se koristiti ispitne uzorke s umjetnim reflektorima tipa "bočno bušenje" u slučaju ispitivanja zavarenih spojeva debljine stijenke veće od 15 mm (preporučeni Dodatak 8) i uzorke s segmentni ili kutni reflektori za zavarene spojeve debljine stijenke 15 mm ili manje (crteži 8 i 9). 5.9.7. Postavite maksimalnu osjetljivost (prva razina odbijanja). Vrijednosti površine reflektora koje odgovaraju prvoj razini odbijanja za određeni kontrolirani proizvod određuju se prema tablici. 1. 5.9.8. Defektolog se podešava na prvu razinu odbacivanja pomoću regulatora „prigušenja“ ili „osjetljivosti“, „prekida“, „snage“ i vremenske kontrole tako da visina eho signala od umjetnog reflektora bude jednaka 30 mm , bez obzira na shemu upravljanja, u nedostatku buke u području skeniranja . 5.9.9. Postavite razinu rada automatskog alarmnog sustava za kvar (ADS). 5.9.10. Vrijednosti druge razine odbijanja maksimalne osjetljivosti postavljene su više od prve za 3 dB. 5.9.11. Da biste detektor grešaka postavili na drugu razinu odbijanja, okrenite kontrolu "slabljenja" (za detektore grešaka s prigušivačem) za 3 dB ulijevo (u smjeru suprotnom od kazaljke na satu) ili kontrolu "osjetljivosti" (za detektore grešaka bez prigušivača) za 1 podeljak na desno u smjeru kazaljke na satu u odnosu na prvu razinu odbijanja. 5.9.12. Postavite osjetljivost pretraživanja. Vrijednosti razine osjetljivosti pretraživanja postavljene su iznad prve razine odbijanja za 6 dB. 5.9.13. Za prilagodbu detektora nedostataka na osjetljivost pretraživanja, okrenite gumb za "prigušenje" 6 dB ulijevo (u smjeru suprotnom od kazaljke na satu) ili gumb "osjetljivost" za 2 zareza udesno (u smjeru kazaljke na satu) u odnosu na vrijednost prve razine odbijanja. 5.9.14. Postavite trajanje i položaj stroboskopskog pulsa u skladu s kontroliranom debljinom i metodom sondiranja prema metodi navedenoj u preporučenom Dodatku 9.

6. KONTROLA

Obrasci za sondiranje šavova sa simetričnim rezanjem rubova

A - s kosinom od dva ruba, b - sa zakrivljenom kosinom od dva ruba

Shema za dekodiranje lažnih odjeka

A - od progiba u korijenu šava; b - od valjka za pojačanje šava

6.8. Sučeljene spojeve s kosom jednog ruba s debljinom stjenke veće od 18 mm preporuča se, uz obostrano sondiranje prema metodi za simetrično rezanje, dodatno sondirati tražilima s kutom prizme 54° (53° ) na strani ruba bez skošenja (slika 12). U ovom slučaju, zona pomicanja pretraživača i zona skidanja izračunavaju se pomoću formula u točki 5.5.2, a najveća osjetljivost (prva razina odbijanja) postavlja se na 6 mm 2. 6.9. Kada je pola širine armature šava l /2 ne prelazi udaljenost L 1 od prednjeg ruba tražila do projekcije pretpostavljenog nedostatka u korijenu zavara na površini zavarenog spoja, sondiranje donjeg dijela zavara izvodi se izravnim snopom (Sl. 13a), i kada l /2 prelazi L 1 donji dio šava se ozvučava dvostruko reflektiranom zrakom (sl. 13b). 6.10. Za usporedbu vrijednosti količina l /2 i L 1 preporuča se eksperimentalno odrediti udaljenost L 1 (slika 14). Tražilo se ugrađuje na kraj ispitivane cijevi ili ispitnog uzorka i služi za podešavanje detektora grešaka na prvu razinu odbijanja. Pomicanjem tražila okomito na kraj, fiksirajte položaj tražila u kojem će signal jeke iz donjeg kuta biti maksimalan, a zatim izmjerite udaljenost L 1. 6.11. S jednostranim pristupom šavu, zvuči se samo s jedne strane (slika 15). Ako debljina zavarenih elemenata nije veća od 18 mm, šav treba dodatno sondirati tražilima s kutom prizme od 54° (53°) prema metodi opisanoj u točki 6.8. U zaključku iu kontrolnom dnevniku mora se unijeti odgovarajući unos da je sondiranje obavljeno samo na jednoj strani šava.

Obrasci za zvučne šavove s asimetričnim rezanjem rubova

A - s kosom jednog ruba; b - sa zakrivljenim skošenjem jednog ruba; c - sa stepenastim skošenjem jednog ruba; a 2 > a 1; a 2 =54°(53°)

Shema sondiranja donjeg dijela šava.

A - veličina l /2 manje od L 1 za toliko da je područje kretanja tražitelja jednako L 1 - l /2 omogućuje vam potpuno zvučanje korijena šava izravnim snopom; b - područje kretanja tražila jednako L 1 - l /2 omogućuje zvuk samo dijela korijena šava izravnim snopom, a ostatak s dvostruko reflektiranim snopom

Shema eksperimentalnog određivanja udaljenosti

Shema sondiranja šava s jednostranim pristupom

Shema sondiranja šava s različitim debljinama stijenki spojenih elemenata

6.12. Ako spojeni elementi imaju različite debljine bez skošenja zida veće debljine, tada treba izvesti sondiranje u skladu s točkom 6.7. Kada se signal pojavi u blizini zadnjeg ruba stroboskopskog impulsa, potrebno je uzeti u obzir da kada se tražilo nalazi na strani deblje stijenke elementa na udaljenosti L 1 = tg a od osi zavara, signal je iz donjeg kuta zida, a signal iz defekta u korijenu šava (slika 16) može se promatrati kao jedan signal. Da bi se utvrdilo s kojeg se reflektora promatra signal, potrebno je ugraditi tražilo na stranu tanje debljine stijenke elementa na udaljenosti L 1 od osi šava. U ovom slučaju, ako se signal ne primijeti u blizini zadnjeg ruba stroboskopskog pulsa, nema greške, ali ako se signal primijeti, tada se detektira greška u korijenu zavara. 6.13. Ako spojeni elementi imaju različite debljine s kosom stijenke veće debljine, tada se na strani manje debljine sondiranje izvodi prema točki 6.7, a na strani veće debljine stijenke elementa - prema dijagrami prikazani na sl. 17, 18. Debljina stijenki spojenih cijevi i stvarna granica (dužina) skošenja određuju se direktnim tražilom prema preporučenom Prilogu 10. 6.14. Glavne izmjerene karakteristike identificiranih defekata su: amplituda eho signala od defekta; koordinate defekta; uvjetna duljina nedostatka; uvjetna udaljenost između nedostataka; broj nedostataka u bilo kojem dijelu šava duljine 100 mm. 6.15. Amplituda u dB signala odjeka iz kvara određena je očitanjima regulatora "prigušenja" (prigušivača).

Sheme za sondiranje šavova s ​​izravnim i jednom reflektiranim snopom sa strane elementa veće debljine

Intervali kretanja tražila pri sondiranju šava: a - ravnim snopom od L "do L", gdje je L "= l /2 +n; L "= d × tg a; b - jednom reflektirana zraka od do, gdje =5(d 1 - d)+10+ d 1 × tg a, =2 d 1 × tg a + l /2 ; L = 5 (d 1 - d).

Shema zvučnih šavova s ​​dvostruko reflektiranom zrakom sa strane elementa veće debljine

Interval pomicanja tražila od do , gdje je =2 d 1 × tg a + l /2 ; =(2 d 1 + d) tg a

6.16. Koordinate defekta - udaljenost L od ulazne točke snopa do projekcije defekta na površinu zavarenog spoja i dubina H - određuju se u skladu sa zahtjevima uputa za rad detektora grešaka (slika 19). 6.17. Koordinate defekta određuju se pri najvećoj amplitudi reflektiranog signala. Ako signal jeke izađe izvan zaslona, ​​tada kontrole "prigušenja" ili "osjetljivosti" smanjuju njegovu amplitudu tako da je maksimalni signal u rasponu od 30 do 40 mm. 6.18. Uvjetna duljina defekta i uvjetna udaljenost između defekata određuju se prema GOST 14782-76. Pri mjerenju ovih karakteristika treba uzeti u obzir krajnje položaje tražila kod kojih je amplituda eho signala od kvara 0,2 vertikalne veličine radnog polja CRT zaslona.

7. OBRADA I EVIDENTIRANJE REZULTATA KONTROLE

Određivanje koordinata defekta

Tablica 3

NAJVEĆE DOPUŠTENE VRIJEDNOSTI MJERNIH KARAKTERISTIKA I BROJA GREŠAKA U ZAVARENIM SPOJEVIMA

DODATAK 1

Radne frekvencije, MHz

Dinamički raspon prigušivača, dB

Najveća dubina sondiranja (na čeliku), mm

Dostupnost mjerača dubine

Dimenzije radnog dijela CRT ekrana, mm

Raspon radne temperature, ° K (° C).

Dimenzije, mm

Težina, kg

Napon napajanja, V

Vrsta napajanja

0,80; 1,80; 2,50; 5,00

70 promjera

278-303 (od +5 do +30)

220 × 335 × 423

0,60; 1,80; 2,50; 5,00

125; 2,50; 5,00; 10,00

(od minus 10 do +40)

260×160×425

260 × 170 × 435

220, 127, 36, 24

0,60; 1,25; 2,50; 5,00

50 (u koracima od 2 dB)

278-323 (od +5 do +50)

345 × 195 × 470

40 (glatko)

1,25; 2,50; 5,00; 10,00

263-323 (od minus 10 do +50)

130 × 255 × 295

500 (za aluminij)

278-424 (od +5 do +50)

520 × 490 × 210

258-313 (od minus 15 do +40)

140 × 240 × 397

DODATAK 2

METODA ZA ODREĐIVANJE LINEARNOSTI SPECIJALIZIRANOG "ECHO" KITA

DODATAK 3

DODATAK 4

OBRAZAC ZA DNEVNIK UPIS PRIJAVA

DODATAK 5

KONTAKTNE TEKUĆINE

Kontaktna tekućina tvornice Taganrog "Krasny Kotelshchik"

Kontaktna tekućina inhibitora koja se lako pere ima sljedeći sastav: voda, l.................................. ................ ................................. ............................................................ 8 natrijev nitrit (tehnički), kg.................................. ............................. ..... 1,6 škroba (krumpir), kg......... ........................ ........................ .................... 0,24 glicerina (tehničkog) , kg....................... ................. ........................... 0,45 soda (tehnička) , kg......................................................... .... 0,048

Način kuhanja

Soda i natrijev nitrit se otope u 5 litara hladne vode i prokuhaju u čistoj posudi. Škrob se otopi u 3 litre hladne vode i ulije u kipuću otopinu natrijeva nitrita i sode. Otopina se kuha 3-4 minute, nakon čega se u nju ulije glicerin, zatim se otopina ohladi. Kontaktna tekućina se koristi na temperaturama od +3 do +38 ºC.

Kontaktna tekućina Chernivtsi Machinery Plant

Kontaktna tekućina je vodena otopina poliakrilamida i natrijevog nitrita u sljedećem omjeru: poliakrilamid u % .............................. ..................................................... ........... .......... od 0,8 do 2 natrijeva nitrita u % ..................... ............... ................................... ..................... ............... od 0,4 do 1% vode ........ ...................... ............................ ............................ ...................... .......... od 98,8 do 97

Način kuhanja

500 g tehničkog (8%) poliakrilamida i 1,3 litre vode stavi se u čelični spremnik zapremine 3 litre, opremljen miješalicom pri brzini od 800-900 okretaja u minuti, i miješa 10-15 minuta. dok se ne dobije homogena otopina natrijeva nitrita. Odgovarajuća količina poliakrilamida, otopine natrijevog nitrita i vode se puni u spremnik. Zatim se motor i sadržaj spremnika uključuju na 5-10 minuta. više puta pumpajte dok se ne dobije homogena masa. Pri korištenju pumpe kapaciteta 12,5 l/min. Koristi se elektromotor snage 1 kW.

DODATAK 6

Informacija

POSTUPAK PROIZVODNJE SEGMENTALNIH REFLEKTORA

Metoda izrade segmentnih reflektora

Grafikon ovisnosti dubine glodanja "H" o površini segmenta "S" za tražila s različitim kutovima prizme (promjer rezača 3 mm)

Grafik ovisnosti dubine glodanja "H" o površini "S" za tražila s različitim kutovima prizme (promjer rezača 6 mm)

DODATAK 7

METODA ODREĐIVANJA KOORDINATA GREŠAKA S "ECHO" SETOM PRI KONTROLI ŠAVOVA ZAVARENIH SPOJEVA

1. Opće upute

1.1. Koordinate "H" i "L" određuju se izravno iz mjerila CRT zaslona. 1.2. Za određivanje koordinata na ljestvici, izvedite sljedeće operacije: odaberite radni raspon zamaha; položaj i trajanje stroboskopskog impulsa postavljaju se u skladu sa kontrolnom zonom šava zavarenog spoja i mjerilo se kalibrira u odnosu na debljinu elemenata koji se zavaruju, te se izračunavaju faktori mjerila KH i KL. 1.3. ECHO set se konfigurira pomoću ispitnog uzorka, koji se koristi za podešavanje osjetljivosti tijekom testiranja. 1.4. Radi lakšeg izračuna, vrijednost malog vodoravnog podjela mjerila je 0,2. 1.5. Regulator "Y" poravnava liniju skeniranja s donjom vodoravnom linijom skale, a regulator "X" poravnava maksimalnu amplitudu pulsa sondiranja s prvom lijevom okomitom linijom skale na ekranu. 1.6. Postavite prekidač "grubo čišćenje" u položaj "5", a gumb " " u krajnji desni položaj. 1.7. Upotrijebite regulator " " za postavljanje prednjeg ruba stroboskopskog pulsa blizu stražnjeg ruba sondirajućeg pulsa (PS), a pomoću " " regulatora postavite trajanje stroboskopskog impulsa tako da se njegov zadnji rub nalazi na kraju ljestvice.

2. Metodologija određivanja koordinata nedostataka pri sondiranju šavova zavarenih spojeva izravnim snopom

2.1. U skladu s debljinom 6 zavarenih elemenata prema tablici. 1 odrediti faktor razmjera K N.

stol 1

Primjer stupnjevanja ljestvice pri ozvučavanju šavova zavarenih spojeva izravnim snopom

2.5. Pomoću regulatora " " kombinirajte prednji rub stroboskopskog impulsa s položajem prednjeg ruba signala (1). 2.6. Upotrijebite regulator " " za poravnavanje zadnjeg ruba stroboskopskog pulsa s položajem vodećeg ruba signala (2). 2.7. Za određivanje koordinata kvara, postavite maksimalnu amplitudu signala iz reflektora detektiranog u kontrolnoj zoni (na primjer, signal (3) iz reflektora 3, sl. 1). Zatim izbrojite broj podjela N i od zadnjeg ruba stroboskopskog impulsa do prednjeg ruba signala iz kvara u kontrolnoj zoni i odredite dubinu (H) kvara pomoću formule:

H= 8-N i KN;

Na primjeru pakla. 1 N i = 2,6. 2.8. Udaljenost L određena je formulom:

3. Metodologija određivanja koordinata grešaka pri sondiranju šavova zavarenih spojeva izravnim i jednom reflektiranim snopom

3.1. U skladu s debljinom δ zavarenih elemenata prema tablici. 2 odrediti faktor razmjera K H .

tablica 2

N p = δ / K H .

3.3. Određuje se broj podjela, koji se postavlja između položaja prednjih rubova signala (1) i (2) od reflektora 1 i 2 kada se ozvuči izravnim snopom (slika 2) prema formuli:

N l = δ "/ K H.

3.4. Pomicanjem tražila duž ispitnog uzorka postižu maksimalnu amplitudu signala (4) iz reflektora 4 (slika 2), koji se nalazi na najvećoj udaljenosti od ulazne točke snopa kada je ozvučen jednom reflektiranom snopom. 3.5. Postavite prekidač "grubo skeniranje" i signal regulatora "" (4) između 8 i 9 velikih podjela vodoravne ljestvice. 3.6. Kontrolama " " i " ", metodom uzastopnih aproksimacija, vodeći rub maksimalne amplitude signala (2) iz reflektora 2 poravnava se sa sredinom ljestvice, a vodeći rub maksimalne amplitude signala (4 ) od reflektora 4 nalazi se na udaljenosti jednakoj N n podjela (točka 3.2.) od sredine ljestvice udesno. 3.7. Pomoću regulatora " " postavite vodeći rub stroboskopskog impulsa na udaljenost jednaku N l podjela (točka 3.3.) od sredine ljestvice ulijevo, što odgovara položaju prednjeg ruba maksimalne amplitude signal (1) od reflektora 1. 3.8. Regulatorom " " poravnajte zadnji rub stroboskopskog impulsa s položajem prednjeg ruba maksimalne amplitude signala (4) iz reflektora 4 (točka 3.6.).

Primjer stupnjevanja ljestvice pri ozvučavanju šavova zavarenih spojeva izravnim i jednom reflektiranim snopom

3.9. Svi signali detektirani unutar trajanja postavljenog stroboskopskog impulsa od njegovog prednjeg ruba do sredine ljestvice smatraju se detektiranim izravnim snopom, a od sredine ljestvice do zadnjeg ruba - jednim reflektiranim snopom. 3.10. Dubine (N l, N p) otkrivenih nedostataka u području sondiranja izravnog snopa određuju se formulom:

N l = δ - N l i K N;

Gdje je N l i broj podjela ljestvice, računajući od sredine do prednjeg ruba signala iz kvara, au zoni zvuka jedne reflektirane zrake određuje se formulom:

N p = δ - N p i K N;

Gdje je N p i broj podjela na ljestvici, računajući od zadnjeg ruba stroboskopskog impulsa do vodećeg ruba signala iz kvara. 3.11. Odredite udaljenost L l u području sondiranja izravnim snopom pomoću formule:

L l =N l · tg α;

Jednom reflektirana zraka prema formuli:

L p = (2 δ -N p) · tg α ;

3.12. Metoda postavljanja "ECHO" kompleta za određivanje koordinata grešaka uz istovremeno sondiranje šavova zavarenih spojeva s jednostrukim i dvostrukim reflektiranim zrakama slična je gore navedenoj. U ovom slučaju, koordinate H i L određene su formulama:

N = N l i K N;

Gdje se KH povećava 3 puta u usporedbi s vrijednostima u tablici. 1.

L p = [(n +1) δ -N p ] · tg α .

DODATAK 8

METODA PROVJERE GREŠKE DUBOMJERA FEKTSKOPA DUK-66P

Ispitni uzorak s reflektorima tipa "bočno bušenje" za provjeru i podešavanje skale mjerača dubine detektora grešaka tipa DUK-66P

DODATAK 9

METODA ZA POSTAVLJANJE TRAJANJA I POLOŽAJA STROBO PULS

Shema za određivanje trajanja i položaja stroboskopskog pulsa pri sondiranju šava izravnim i jednom reflektiranim snopom

L "izračunava se ovisno o δ, α i uzorku zvuka pomoću formule: L "=(n +1) d × tg a + d + m +25, gdje je n broj refleksija

1.6. Prilikom sondiranja šava zavarenog spoja dvostrukim i jednom reflektiranim snopom, vodeći rub stroboskopskog impulsa postavlja se duž vodećeg ruba signala s maksimalnom amplitudom reflektiranog od gornjeg reflektora, a stražnji rub stroboskopskog impulsa je postavljen duž zadnjeg ruba maksimalnog signala s maksimalnom amplitudom reflektiranom od donjeg reflektora. Uz ovu postavku, eho signali na početku stroboskopskog pulsa pokazuju prisutnost nedostataka u gornjem dijelu šava, a eho signali na kraju stroboskopskog pulsa ukazuju na prisutnost nedostataka u donjem dijelu šava (Sl. 2) 1.7. Položaj stroboskopskog impulsa postavlja se pomoću regulatora "X offset" simetrično u odnosu na sredinu ljestvice CRT zaslona za sve detektore grešaka s iznimkom "ECHO" seta.

Shema za određivanje trajanja i položaja stroboskopskog pulsa pri sondiranju šava s jednom i dvostrukom reflektiranom zrakom

DODATAK 10

ODREĐIVANJE DEBLJINE STIJENKE ZAVARENIH ELEMENATA I STVARNE GRANICE (DULJINE) SKOSINE POMOĆU IZRAVNOG TRAŽILA

Shema sondiranja stijenki zavarenih elemenata izravnim tražilom za određivanje njihove debljine i duljine kosine

SI - sondirajući puls; 1,2,3... signali reflektirani sa suprotne strane stijenke elemenata koji se zavaruju

DODATAK 11

ZBORNIK ULTRAZVUČNIH ISPITIVANJA

DODATAK 12

DODATAK 13

DEFEKTOGRAM br. 6 ZAVARENOG SPOJA br. 30 UPIS br. 21 U DNEVNIKU ULTRAZVUČNIH ISPITIVANJA

(primjer popunjavanja)

Napomena: strelica "+" označava smjer kretanja proizvoda od nas okomito na ravninu crtanja

Ultrazvučno ispitivanje provodi se na procesnim cjevovodima (u opsegu prema kategoriji cjevovoda), cjevovodima toplovodnih mreža (ovisno o uvjetima polaganja cjevovoda i zahtjevima operativne organizacije), protupožarnim cjevovodima, plinovodima, parovodima. cjevovodi, cijevi za bušenje i cijevi pumpa-kompresor, itd.

Ultrazvučno ispitivanje inspekcija cijevi je dijagnostika cjevovoda za prisutnost unutarnjih nedostataka. Mogu se pregledati i samo tijelo cijevi i zavareni šav. Ova vrsta otkrivanja nedostataka može se provesti iu posebno opremljenom laboratoriju na području našeg poduzeća (ako dimenzije proizvoda ne prelaze 2000 mm u duljinu i 500 mm u promjeru, a težina proizvoda ne prelazi 150 mm). kg), te na stvarnoj lokaciji objekta.

Ako je cjevovod u funkciji, ultrazvučno ispitivanje se provodi nakon drenaže (uklanjanja) transportiranog medija. Ultrazvučno ispitivanje moguće je bez zaustavljanja tehnološki proces, bez zaustavljanja proizvodnje (za razliku od rendgenskog pregleda).

Ultrazvučno ispitivanje potrebno je provoditi ne samo prilikom puštanja cjevovoda u rad, tijekom postupka certificiranja cijevi, već i redovito kako bi se spriječilo prerano trošenje cijevi i nastanak izvanrednih situacija.

Postupak ultrazvučne detekcije nedostataka cjevovoda sastoji se od sljedećih radnji:

priprema zavarenih spojeva za pregled (čišćenje). Izvodi kupac ili laboratorij po dogovoru.

označavanje zavara

izravni pregled cjevovoda - pregled zavara ili kontinuirani pregled metala cjevovoda, po potrebi mjerenje debljine.

označavanje neispravnih područja ako su popravci mogući

izrada dijagrama cjevovoda i zaključaka na temelju rezultata pregleda

Kao što ste već vidjeli, ultrazvučni pregled cijevi je vrlo učinkovita metoda otkrivanje nedostataka. Osim, ovaj tip kontrola se također pokazala kao najtočnija, najučinkovitija, jeftina i najsigurnija za ljude.

Kontaktirajte nas i mi ćemo za vas organizirati cijeli niz radova na ultrazvučnom ispitivanju cjevovoda, identificirat ćemo slabe točke objekata, postojećih nedostataka, dat ćemo potpune informacije o njihovoj veličini i položaju u odnosu na površinu proizvoda, pregledat ćemo zavare i spojeve također kako bismo kontrolirali njihovu kvalitetu. Upravo zahvaljujući takvim provjerama osiguravate dugoročno nesmetano, i što je najvažnije siguran rad oprema.

U građevinarstvu se koriste cijevi Ø od 28 do 1420 mm s debljinom stijenke od 3 do 30 mm. Cijeli raspon promjera prema detekciji nedostataka može se podijeliti u 3 skupine:

1. Ø od 28 do 100 mm i H od 3 do 7 mm
2. Ø od 108 do 920 mm i H od 4 do 25 mm
3. Ø od 1020 do 1420 mm i H od 12 do 30 mm

Prema studijama koje su provedene na MSTU. N.E. Bauman za U zadnje vrijeme, u procesu razvoja metoda za ultrazvučno ispitivanje zavarenih spojeva cijevi, upravo to važan faktor, kao anizotropija elastičnih karakteristika materijala cijevi.

Anizotropija čelika za cijevi, njezine značajke

Anizotropija- to je razlika u svojstvima medija (na primjer, fizikalna: toplinska vodljivost, elastičnost, električna vodljivost itd.) u različitim smjerovima unutar danog medija.

U procesu ultrazvučnog ispitivanja zavarenih spojeva magistralnih plinovoda sastavljenih od cijevi domaće i inozemne proizvodnje, otkriveni su izostanak ozbiljnih nedostataka korijena, netočna procjena njihovih koordinata i značajna razina akustične buke.

Ispostavilo se da ako se poštuju optimalni kontrolni parametri i tijekom njegove provedbe, glavni razlog za izostanak defekta je prisutnost značajne anizotropije u elastičnim svojstvima osnovnog materijala. Utječe na brzinu, prigušenje i odstupanje od ravnosti ultrazvučne zrake.

Tijekom sondiranja metala, više od 200 komada cijevi prema shemi prikazanoj na Sl. 1, pokazalo se da je standardna devijacija brzine vala s ovim smjerom gibanja i polarizacijom jednaka 2 m/s (za transverzalne valove). Odstupanja brzina od tabličnih vrijednosti od 100 m/s ili više nisu slučajna i vjerojatno su povezana s tehnologijom proizvodnje valjanih proizvoda i cijevi. Takva odstupanja imaju snažan utjecaj na širenje polariziranih valova. Uz navedenu anizotropiju, otkrivena je i nehomogenost brzine zvuka po debljini stijenke cijevi.

Riža. 1. Oznake naslaga u metalu cijevi: X, Y, Z. - smjerovi širenja ultrazvuka: x. y.z: - smjerovi polarizacije; Y - smjer kotrljanja: Z - okomito na ravninu cijevi

Struktura valjanih limova je slojevita, sastoji se od metalnih vlakana i drugih inkluzija izduženih tijekom deformacije. Osim toga, zbog učinka ciklusa termomehaničkog valjanja na metal, dijelovi lima koji su nejednake debljine podložni su raznim deformacijama. Ove značajke uzrokuju da brzina zvuka dodatno ovisi o dubini zvučnog sloja.

Značajke kontrole zavarenih šavova cijevi različitih promjera

Cijevi Ø od 28 do 100 mm

Posebnost zavarenih šavova cijevi Ø od 28 do 100 mm s H od 3 do 7 mm je pojava ugiba unutar cijevi. To uzrokuje pojavu lažnih signala odjeka od njih na ekranu detektora nedostataka tijekom ispitivanja izravnim snopom, koji se vremenski podudaraju sa signalima odjeka reflektiranim od korijenskih nedostataka pronađenih jednom reflektiranom zrakom. Zbog činjenice da je efektivna širina snopa usporediva s debljinom stijenke cijevi, izuzetno je teško identificirati reflektor prema položaju tražila u odnosu na valjak za pojačanje. Također postoji nekontrolirana zona u središtu šava zbog velike širine ruba šava. Sve je to razlog male vjerojatnosti (10-12%) otkrivanja neprihvatljivih volumetrijskih defekata, iako se neprihvatljivi planarni defekti detektiraju mnogo bolje (~ 85%). Glavne karakteristike ugiba - dubina, širina i kut kontakta s površinom objekta - slučajne su varijable za ovu standardnu ​​veličinu cijevi; prosječne vrijednosti su 2,7 mm; 6,5 mm i 56°30".

Valjani čelik ponaša se kao anizotropan i nehomogen medij s prilično složenim ovisnostima brzina elastičnih valova o smjeru polarizacije i sondiranja. Brzina zvuka mijenja se približno simetrično u odnosu na sredinu presjeka lima, au području te sredine transverzalna brzina vala može se jako (do 10%) smanjiti u odnosu na okolna područja. Brzina posmičnih valova u kontroliranim objektima varira u rasponu od 3070 do 3420 m/s. Na dubini do 3 mm od površine valjanog proizvoda, brzina poprečnog vala može se malo povećati (do 1%).

Otpornost upravljanja na buku značajno se povećava u slučaju korištenja kosih odvojeno-kombiniranih sondi tipa RSN (slika 2), koje se nazivaju akordalne. Dizajnirani su u MSTU-u. N.E. Bauman. Posebnost pregleda je u tome što nema potrebe za poprečnim skeniranjem prilikom traženja nedostataka. Izvodi se samo duž perimetra cijevi u trenutku kada je prednja strana pretvarača pritisnuta na šav.

Riža. 2. Nagnuta tetiva RSN-PEP: 1 - emiter: 2 - prijemnik

Cijevi Ø od 108 do 920 mm

Cijevi Ø od 108 do 920 mm s H od 4 do 25 mm također se spajaju jednostranim zavarivanjem bez zavarivanja pozadi. Donedavno se kontrola ovih spojeva provodila kombiniranim sondama prema metodi razvijenoj za cijevi Ø od 28 do 100 mm. Ali takva tehnika kontrole zahtijeva prisutnost prilično velike zone slučajnosti (zone nesigurnosti). To značajno smanjuje točnost procjene kvalitete veze. Osim toga, kombinirane sonde karakterizira visoka razina reverberacijskog šuma, što otežava dešifriranje signala, kao i neujednačena osjetljivost, koja se ne može uvijek kompenzirati raspoloživim sredstvima. Korištenje tetivnih odvojeno-kombiniranih sondi za potrebe praćenja ove standardne veličine zavarenih spojeva je nepraktično, jer zbog ograničenih vrijednosti ulaznih kutova ultrazvučnih vibracija s površine zavarenog spoja, dimenzije pretvarača značajno povećati, a područje akustičnog kontakta postaje veće.

U MSTU. N. E. Bauman stvorio je nagnute sonde s niveliranom osjetljivošću za obavljanje kontrole zavarenih spojeva promjera 100 mm ili više. Izjednačavanje osjetljivosti osigurava da je kut rotacije 2 odabran na takav način da se gornji dio i sredina šava ozvuče središnjim jednom reflektiranim snopom, a donji dio direktnim perifernim zrakama koje padaju na defekt pod kutom Y od onaj središnji. Na sl. Na slici 3 prikazan je graf ovisnosti kuta uvođenja transverzalnog vala o kutu rotacije i otvaranja dijagrama usmjerenja Y. Kod ovakvih sondi upadni i reflektirani valovi od defekta su horizontalno polarizirani (SH-val) .

Riža. 3. Promjena ulaznog kuta alfa, unutar granice polovice kuta otvaranja dijagrama zračenja RSN-PEP, ovisno o delta kutu rotacije.

Iz grafikona je vidljivo da kod testiranja objekata debljine stjenke od 25 mm, neujednačena osjetljivost RS-sonde doseže 5 dB, dok kod kombinirane sonde može doseći 25 dB. RS-PEP karakterizira povećana razina signal-smetnja i stoga povećana apsolutna osjetljivost. Na primjer, RS-PEP lako detektira defekt s površinom od 0,5 mm2 tijekom pregleda zavarenog spoja debljine 10 mm s direktnim i jednom reflektiranim zrakama s korisnim omjerom signal/smetnje od 10 dB. Postupak provođenja kontrole s podacima sonde isti je kao i kod kombinirane sonde.

Cijevi Ø od 1020 do 1420 mm

Zavareni spojevi cijevi Ø od 1020 do 1420 mm s H od 12 do 30 mm izvode se dvostranim zavarivanjem ili zavarivanjem naličja ruba šava. U šavovima koji su napravljeni dvostranim zavarivanjem, obično lažni signali sa zadnjeg ruba valjka za pojačanje ne uzrokuju toliko smetnji kao u jednostranim šavovima. Njihova amplituda nije tako velika zbog glatkijih kontura valjka. Osim toga, oni su dalje duž skeniranja. Iz tog razloga, ovo je najprikladnija veličina cijevi za otkrivanje grešaka. Ali rezultati istraživanja provedenog na MSTU nazvan. N. E. Bauman pokazuju da je metal ovih cijevi karakteriziran najvećom anizotropijom. Kako biste smanjili učinak anizotropije na otkrivanje kvara, trebali biste koristiti sondu od 2,5 MHz s kutom prizme od 45°, a ne 50°, kako je navedeno u većini regulatorni dokumenti. Najviše visoka točnost kontrola je ostvarena sondom tipa RSM-N12. Za razliku od metodologije sastavljene za cijevi s Ø od 28 do 100 mm, ne postoji zona nesigurnosti pri nadzoru ovih spojeva. Ostatak metode kontrole je sličan. Kada koristite RS-PET, također se preporučuje podešavanje brzine skeniranja i osjetljivosti za okomito bušenje. Brzinu skeniranja i osjetljivost nagnutih kombiniranih sondi treba podesiti kutnim reflektorima odgovarajuće veličine.

Pri pregledu zavara treba imati na umu da u zoni utjecaja topline postoje slojevi metala, što otežava određivanje koordinata defekta. Područje u kojem je defekt pronađen kosom sondom potrebno je dodatno provjeriti direktnom sondom kako bi se razjasnila priroda defekta i utvrdila točna vrijednost dubine defekta.

U nuklearnoj, petrokemijskoj industriji i nuklearna energija Plakirani čelici se često koriste u proizvodnji cjevovoda, aparata i posuda. Za oblaganje unutarnje stijenke ovih konstrukcija koriste se austenitni čelici koji se nanose navarivanjem, valjanjem ili eksplozijom u sloju od 5 do 15 mm.

Proces praćenja ovih zavarenih spojeva uključuje analizu kontinuiteta perlitnog dijela zavara, kao i zone taljenja s restaurativnom antikorozivnom navarkom. U ovom slučaju, kontinuitet tijela same površine nije kontroliran.

Ali zbog razlike u akustičnim karakteristikama osnovnog metala i austenitnog čelika, signali odjeka pojavljuju se iz sučelja tijekom ultrazvučnog ispitivanja, sprječavajući otkrivanje nedostataka, na primjer, raslojavanja obloge i pukotina pod obloge. Osim toga, prisutnost obloge i njezine karakteristike imaju značajan utjecaj na parametre akustične putanje sonde.

Zbog toga su standardna tehnološka rješenja neučinkovita u kontroli debelostijenih varova obloženih cjevovoda.

Nakon mnogo godina istraživanja znanstvenici su otkrili glavne značajke akustičnog trakta. Dobivene su preporuke za optimizaciju njegovih karakteristika i razvijena je tehnologija za izvođenje ultrazvučne analize zavara s austenitnom oblogom.

Konkretno, znanstvenici su otkrili da kada se zraka ultrazvučnih valova reflektira od granice perlitno-austenitnog obloga, uzorak zračenja gotovo se ne mijenja u slučaju valjanja obloge i značajno se mijenja u slučaju površinske obloge. Njegova širina se znatno povećava, a unutar glavnog režnja postoje oscilacije od 15-20 dB, ovisno o načinu navarivanja. Postoji značajno pomicanje izlazne točke refleksije od granice obloge grede u usporedbi s njezinom lokacijom, a mijenja se i brzina posmičnih valova u prijelaznoj zoni.

Pri razvoju tehnologije za nadzor zavarenih spojeva obloženih cjevovoda, sve je to uzeto u obzir. Ova tehnologija predviđa prethodno obvezno određivanje debljine perlitnog dijela (dubine prodiranja antikorozivne površine).

Za točnije otkrivanje ravnih nedostataka (nedostatak fuzije i pukotina), bolje je koristiti sondu s ulaznim kutom od 45° i frekvencijom od 4 MHz. Preciznije otkrivanje okomito orijentiranih defekata pri ulaznom kutu od 45°, za razliku od kutova od 60 i 70°, objašnjava se činjenicom da je tijekom sondiranja potonjeg kut pod kojim zraka susreće defekt blizu kuta treći kritični kut, pri kojem je koeficijent transverzalne refleksije vala minimalan.
Kada se cijev ozvuči vani na frekvenciji od 2 MHz, signali odjeka od kvarova su zaklonjeni intenzivnim i dugotrajnim signalom šuma. Otpor na smetnje sonde na frekvenciji od 4 MHz u prosjeku je veći za 12 dB. Iz tog razloga, koristan signal iz kvara koji se nalazi u neposrednoj blizini granice ležišta bolje će se očitati u pozadini šuma. I obrnuto, kod sondiranja cijevi iznutra kroz površinu, bolju otpornost na smetnje pružit će sonda na frekvenciji od 2 MHz.

Tehnologija praćenja zavara cjevovoda s navarivanjem regulirana je dokumentom Gosatomnadzor RFPNAEG-7-030-91.

). Prošireni popis standarda koji se odnose na ultrazvučne sonde dan je na kraju ove stranice. Ultrazvučne sonde možemo uvjetno klasificirati prema sljedećim kriterijima:

Na temelju kuta unosa vibracija razlikuju se:

• Izravni pretvornici uvode i (ili) primaju vibracije normalne na površinu ispitnog objekta na ulaznoj točki.
• Nagnuti pretvornici uvode i (ili) primaju vibracije u smjerovima koji nisu normalni na površinu ispitnog objekta.

Prema načinu postavljanja funkcija emisije i prijema ultrazvučnog signala razlikuju se:

• Kombinirane sonde gdje isti piezoelektrični element radi iu načinu emitiranja iu prijemu.
• Odvojeno-kombinirani pretvarači gdje su dva ili više piezoelemenata smještena u jednom kućištu, od kojih jedan radi samo u načinu zračenja, a drugi u načinu prijema.

Po frekvenciji vibracija

• Visokofrekventne ultrazvučne sonde mogu se uvjetno ograničiti na raspon od 4-5 MHz; ova se frekvencija obično koristi pri ispitivanju sitnozrnatih obradaka male debljine (obično manje od 100 mm) i zavarenih spojeva debljine manje od 20 mm.
• Ultrazvučne sonde srednje frekvencije s frekvencijskim rasponom od 1,8-2,5 MHz. Pretvarači s ovim frekvencijskim područjem koriste se za kontrolu proizvoda veće debljine i veće veličine čestica.
• Niskofrekventne ultrazvučne sonde s frekvencijskim rasponom od 0,5-1,8 MHz koriste se za kontrolu obradaka s grubozrnatom strukturom i visokim koeficijentom prigušenja, kao što su lijevano željezo, beton ili plastika.

Metodom akustičnog kontakta

• Kontaktne sonde kod kojih je radna površina u kontaktu s površinom OC ili se nalazi od nje na udaljenosti manjoj od polovice valne duljine u kontaktnoj tekućini.
• Imerzijski, koji rade kada postoji sloj tekućine između površina pretvornika i OC čija je debljina veća od prostornog opsega akustičnog pulsa.

Prema vrsti vala pobuđenog u ispitivanom objektu:

• Longitudinalni valovi - čije se vibracije javljaju duž osi širenja;
• Smični (poprečni) valovi - oscilacije koje se događaju okomito na os širenja;
• Površinski valovi (Relejevi valovi) - šire se duž slobodne (ili malo opterećene) granice čvrstog tijela i brzo opadaju s dubinom.
• Normalni ultrazvučni valovi (Lambovi valovi) su ultrazvučni valovi koji se šire u pločama i šipkama. Postoje simetrični i antisimetrični valovi.
• Glavni valovi su skup akustičnih valova koji se pobuđuju kada snop longitudinalnih valova padne na granicu između 2 čvrsta medija pod prvim kritičnim kutom.

Vidi također članke:

• Pretvarači za TOFD ispitivanje

Izbor ultrazvučnog piezoelektričnog pretvarača

Izbor pretvornika ovisi o parametrima kontroliranog objekta, kao što su materijal, debljina, oblik i orijentacija defekata itd.

Odabir sonde prema ulaznom kutu(ravni ili kosi) biraju se na temelju zvučnog uzorka određenog predmeta. Sheme sondiranja sadržane su u državnim i ministarskim standardima, kao iu tehnološkim kontrolnim kartama. U općem slučaju, ulazni kut odabire se na takav način da se osigura da dio koji se ispituje presijeca akustična os pretvornika (izravna ili jednokratno reflektirana zraka). Detekcija grešaka koje se pojavljuju na površini najučinkovitije je osigurana kada poprečni val pada pod kutom od 45 ° ± 5 ° na tu površinu.

Odabir sonde prema dijagramu spajanja(kombinirano ili PC) odabire se ovisno o debljini proizvoda ili udaljenosti kontrolne zone od ulazne površine. Izravne kombinirane sonde obično se koriste za praćenje proizvoda debljine veće od 50 mm, a izravne RS sonde koriste se za praćenje proizvoda debljine do uključivo 50 mm, odnosno pripovršinskog sloja do 50 mm.

Nagnute RS sonde se uglavnom koriste u kombiniranoj shemi spajanja. Nagnute RS sonde s poprečnim valom koriste se prvenstveno za ispitivanje zavarenih spojeva cijevi tankih stijenki (do 9 mm) promjera ne većeg od 400 mm (pretvarači tetive). Nagnute RS sonde s longitudinalnim valom koriste se za kontrolu spojeva s krupnozrnatom strukturom i visokom razinom buke (austenitni zavari).

Odabir sonde prema frekvenciji osciliranja, odabire se uglavnom na temelju debljine OC i potrebne osjetljivosti kontrole. Zbog svoje kraće valne duljine, visokofrekventni pretvarači omogućuju pronalaženje manjih defekata, dok ultrazvučni valovi niskofrekventnih sondi prodiru dublje u materijal, jer koeficijent prigušenja opada s frekvencijom. Niskofrekventne sonde koriste se za ispitivanje krupnozrnatih materijala i materijala s visokim koeficijentom prigušenja.

Pri odabiru frekvencije mora se uzeti u obzir da njeno povećanje uzrokuje:

• povećanje blizu polja
• smanjenje mrtve zone povezano sa smanjenjem trajanja slobodnih oscilacija piezoelektričnog elementa;
• poboljšanje snopa i frontalne rezolucije;
• sužavanje karakteristika usmjerenja;
• povećanje koeficijenta prigušenja i povezano smanjenje osjetljivosti pri velikim debljinama
• povećanje razine strukturne buke u krupnozrnatim materijalima; smanjenje razine intrinzične buke sonde, povezano s povećanjem prigušenja zvučnog vala u elementima sonde s povećanjem frekvencije;

Pretplatite se na naš kanal You Tube

P111 - Izravni kombinirani pretvarači

Pretvarači tipa P111 koristi se za otkrivanje grešaka i mjerenje debljine proizvoda pomoću uzdužnih valova. U praksi se izravni kombinirani pretvornici koriste za kontrolu limova, ploča, osovina, odljevaka, otkivaka, kao i za traženje lokalnih stanjivanja u stjenkama proizvoda. P111 sonde koriste se za otkrivanje volumetrijskih i planarnih defekata - pore, dlake, delaminacije itd. Karakteristike sondi tipa P111 date su u tablici:

P112 - izravni odvojeno-kombinirani pretvarači

Kontaktirajte odvojeno-kombinirane pretvarače, tipa P112, obično se koriste za određivanje preostale debljine stjenke proizvoda i traženje nedostataka koji se nalaze na relativno malim dubinama ispod površine. Debljina kontroliranih objekata P 112 u pravilu je u rasponu od 1 do 30 mm. Karakteristike P112 date su u tablici:

P121 nagnuti kombinirani pretvornici

Pretvarači nagiba, tip P121, imaju široku primjenu u ispitivanju zavarenih spojeva, limova, otisaka, otkovaka i drugih predmeta. Pretvornici P121 omogućuju vam otkrivanje pukotina, volumetrijskih defekata, kao što su nemetalni uključci, pore, nedostatak fuzije, šupljine skupljanja itd. Pomoću pretvarača tipa P121 u pravilu se određuju karakteristike okomito orijentiranih defekata. Karakteristike i moguće oznake P 121 jednog od proizvođača prikazane su u tablici:

P122 – nagnuti odvojeno-kombinirani pretvarači

Pretvarači akorda tipa P122 uglavnom se koristi za ispitivanje obodnih zavara cijevnih elemenata od čelika i polietilena promjera od 14 do 219 mm. s debljinom stjenke od 2 do 6 mm., koriste se kontaktni odvojeno-kombinirani pretvarači akorda. Korištenje pretvornika tipa tetive posebno je učinkovito za ispitivanje zavara tankih stijenki od 2 do 4 mm.

Pretvornici tipa P122 dizajnirani su za nadzor zavarenih spojeva tankih stijenki, obično izrađenih od nehrđajućeg čelika, čelika s niskim udjelom ugljika i aluminijskih legura Značajka PEP – minimalna mrtva zona i fokusiranje ultrazvučnog polja u određenom rasponu debljina. Karakteristike P 121 prikazane su u tablici:

Uveden je niz standarda za industrijske inženjerske komunikacije, koji zahtijevaju prilično stroga ispitivanja veza. Ove tehnike se prenose u sustave u privatnom vlasništvu. Korištenje metoda omogućuje vam izbjegavanje hitnih situacija i izvođenje vanjskih i skrivenih instalacija s potrebnom razinom kvalitete.

Dolazna kontrola

Ulazni pregled cijevi provodi se za sve vrste materijala, uključujući metal-plastiku, polietilen i polipropilen nakon kupnje proizvoda.

Navedeni standardi podrazumijevaju ispitivanje cijevi, bez obzira na materijal od kojeg su izrađene. Kontroling ulaza podrazumijeva pravila za provjeru primljene serije. Pregled zavarenih spojeva provodi se u sklopu prijema komunikacijskih instalacija. Opisane metode obvezne su za korištenje od strane građevinskih i instalacijskih organizacija pri isporuci stambenih, poslovnih i industrijski objekti sa sustavima vodoopskrbe i grijanja. Slične metode se koriste tamo gdje je potrebna kontrola kvalitete cijevi u industrijskim komunikacijama koje rade kao dio opreme.

Redoslijed provedbe i metode

Prihvaćanje proizvoda nakon isporuke važan je proces, koji naknadno osigurava da nema rasipnih troškova za zamjenu proizvoda cijevi i nezgoda. I količina proizvoda i njihove karakteristike podliježu pažljivoj provjeri. Kvantitativna provjera omogućuje vam da uzmete u obzir cjelokupnu potrošnju proizvoda i izbjegnete nepotrebne troškove povezane s prenapuhanim standardima i neracionalnom uporabom. Ne treba zanemariti ni utjecaj ljudskog faktora.

Rad se izvodi u skladu s odjeljkom br. 9 standarda SP 42-101-96.

Redoslijed ulaznih događaja je sljedeći:

• Provjera certifikata i označavanje sukladnosti;
• Nasumično testiranje uzoraka provodi se ako postoji sumnja u kvalitetu. Proučava se veličina granice razvlačenja pri zatezanju i istezanju tijekom mehaničkog pucanja;
• Čak i ako nema sumnje u opskrbu, za ispitivanje se odabire mali broj uzoraka, unutar 0,25-2% serije, ali ne manje od 5 komada. Kada koristite proizvode u kolutima, odrežite 2 m;
• Površina se pregledava;
• Pregledano na otekline i pukotine;
• Izmjerite tipične dimenzije debljina i stijenki mikrometrom ili kalibrom.

Prilikom službenog pregleda trgovačkog odn vladina organizacija Po završetku postupka sastavlja se zapisnik.

Ispitivanje bez razaranja - značajke

U funkcioniranju komunalnih sustava koriste se nedestruktivne metode. Posebna pozornost posvećuje se stvarnom stanju metala i zavarenih spojeva. Radna sigurnost određena je kvalitetom zavarivanja šava. Tijekom dugotrajnog rada ispituje se stupanj oštećenja strukture među spojevima. Mogu se oštetiti hrđom, što dovodi do stanjivanja stijenki, a začepljenje šupljine može dovesti do povećanog tlaka i puknuća cjevovoda.

U tu svrhu predložena je specijalizirana oprema - detektori grešaka (na primjer, ultrazvučni), koji se mogu koristiti za obavljanje poslova u privatnom i komercijalne svrhe.

U studijama cjevovoda koriste se metode inspekcije cijevi:

Pomoću ovu opremu Prati se razvoj pukotina ili gubitak cjelovitosti. Štoviše, glavna prednost je identifikacija skrivenih nedostataka. Očito je da svaka od ovih metoda pokazuje visoku učinkovitost na određene vrste oštećenja. Detektor grešaka na vrtložne struje je donekle univerzalan i isplativ.

Ultrazvučni pregled cijevi je skuplji i zahtjevniji, ali je vrlo popularan među stručnjacima zbog ustaljenog stereotipa. Mnogi vodoinstalateri koriste metodu kapilarnih i magnetskih čestica, koja je primjenjiva na sve vrste cijevnih proizvoda, uključujući polietilen i polipropilen. Testex je popularan alat među stručnjacima za provjeru nepropusnosti zavarenih spojeva.

Zaključak

Od predloženih metoda nerazornog ispitivanja, sve 4 opcije uspješno se koriste u praksi, ali nemaju apsolutnu univerzalnost. Sustav za pregled cijevi uključuje sve vrste detektora grešaka za izvođenje radova. Ultrazvučna metoda, kao i tehnika koja se temelji na vrtložnim strujama, ima određeni stupanj svestranosti. Štoviše, vortex verzija opreme mnogo je jeftinija.